HS900型變幅式高速鐵路架橋機的性能特點

韓益民

(中鐵十五局集團有限公司第六工程有限公司,河南洛陽 471013)

HS900型變幅式高速鐵路架橋機的性能特點

韓益民

(中鐵十五局集團有限公司第六工程有限公司,河南洛陽 471013)

簡要介紹HS900型高速鐵路架橋機的性能結構特點和作業模式,側重介紹該機各部的組成和主要技術特征,同時闡述通過隧道和系桿拱橋的作業方法。該機是導梁式架橋機,下導梁具有協助提梁機過孔和喂梁的功能,下導梁后抽,減輕了提梁機的負擔,使提梁機的結構變得小巧;后支腿變幅式設計,前后支腿可以自由伸縮,不需要任何設備配合,即可用運梁車馱運通過隧道和系桿拱橋,且可以架設隧道進出口和系桿拱兩端的橋梁;增加了活動支腿,使變跨施工極其方便。

高速鐵路;變幅式;架橋機

隨著京津城際等一批客運專線的建成和通車,我國鐵路建設也進入了高速鐵路和客運專線建設的大發展階段。由于我國幅員遼闊、地貌復雜,橋隧相連的工況也越來越多,對架橋機適應隧道進口和隧道出口箱梁的架設也提出了新的要求,同時,系桿拱橋梁的大量采用,也對架橋機提出了新的要求。HS900型變幅式架橋機是一種下導梁式架橋機,定點起吊,能夠不解體通過隧道和系桿拱橋梁,能在隧道進出口和系桿拱橋梁兩端進行架梁施工。經過京滬高速鐵路雙線整孔箱梁架設施工的實際考驗,架梁 597孔,性能穩定、安全可靠、經濟高效。本文就其主要特點進行簡要的分析。

1 主要技術參數

1.1 適應環境

海拔高度：≤2 000m;

環境溫度：-20～+50℃;

風力：架梁、過孔作業時≤6級,停止作業時≤11級,否則應拉設攬風繩進行可靠錨固。

1.2 架橋機工作級別

架橋機利用等級：U0;

荷載狀態：Q3;

架橋機整機工作級別：A3;

機構工作級別：M 4。

1.3 安全系數

起重鋼絲繩安全系數：≥6;___吊桿拉伸應力安全系數：≥5;

鋼結構強度安全系數：第Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ荷載組合分別取值為 ≥1.5、1.33、1.15;

抗傾覆安全系數：≥1.5;

傳動件安全系數：≥1.5。

1.4 主要技術性能參數

架設梁型：32、24、20m跨雙線整孔箱梁;

額定起吊重：900 t;

作業效率：1孔 /4 h;

適應縱坡：12‰(最大 20‰);

適應曲線半徑：R＞4 000m;

走行速度：提梁機(過孔)0～3m/min,下導梁速度0～6m/min;

起重天車起升高度：6.6m

起重天車載梁橫移量：±200mm

起重天車升降速度：重載 0～0.5m/m in,空載 0～1.5m/min;

架梁作業狀態外形尺寸(長 ×寬 ×高)：64.0m×16.8m×10.6m;

整機質量：510 t;

整機功率：280kW。

2 主要結構形式

HS900型變幅式架橋機主要由提梁機、下導梁、對位支腿、活動支腿等幾部分組成。

提梁機是一個定點起吊的門式起重機,如圖1所示,主要由主梁、前支腿、后支腿、起重天車、卷揚機等部分組成。其作用是架梁時起吊由馱梁小車馱運到下導梁上的箱梁,并調整箱梁精確對位、落梁就位;運梁車馱運架橋機橋間轉移時將下導梁吊裝到運梁車上。

下導梁相當于一個移動的橋梁,主要由導梁和導梁支腿等組成。在馱梁小車喂梁時作為馱梁小車的走行軌道;在提梁機過孔時作為提梁機前支腿的支撐走行軌道。還可以使活動支腿、下導梁前支腿在其上吊掛縱移;對位支腿由對位支腿和其專用走行軌道組成,在提梁機過孔縱移時與提梁機后支腿對接承載提梁機的后端重力并為提梁機縱移提供驅動力,在下導梁縱移時安裝在下導梁的尾部,支承下導梁后部的重力并為下導梁縱移提供驅動力;活動支腿是 U形結構,是一個活動的支撐機構,提梁機提梁時作為提梁機的后部支撐承載箱梁的重力,根據不同跨度的箱梁支撐在提梁機主梁的不同位置,保證提梁機提梁時的載荷傳 到箱梁的承力部位。

圖1 HS 900型架橋機(單位：mm)

2.1 提梁機

2.1.1 主梁

主梁為雙箱梁形式,雙箱中心距 6m,每組主梁由4節箱梁組成,箱梁全高 2.0m,單箱寬度 1.0m,主梁全長 41.6m,每節之間用精制螺栓和連接板拼接。主梁兩端有聯接橫梁,聯接 2節主梁并可安裝起重卷揚機。主梁上部設置供起重天車變位滑移的滑道板,滑道板上按一定步距攻有內絲孔,用來固定起重天車縱移油缸的鉸座。2組主梁外側均設有人行走道,供檢修及操作人員通行;前后端部均設有平臺,用于安放發電機組及配電柜等設備。

2.1.2 前支腿

前支腿是提梁機的前端支點,支承于架橋機施工跨的前方墩。前支腿除承受提梁時的重載豎向反力外,還承擔作用在提梁機上的外來縱向水平力(如風荷載、坡道荷載等)并傳遞至橋墩。提梁機縱移過孔時,前支腿利用其橫向連系梁下方的走行輪在下導梁上走行;一座橋梁的末跨架設時,提梁機前支腿的伸縮柱收回并鎖定,支承在橋臺頂面或連續梁或系桿拱橋端部橋面。

如圖2所示,前支腿固定節立柱與上橫梁通過鉸座鉸接,在整機橋間馱運轉移時可以翻轉起來;架梁作業時與伸縮節立柱銷接,通過不同孔位的變換可調整前支腿工作高度,伸縮節立柱伸縮行程為 3.55m,其下端設用于前支腿高度微調的螺旋頂。固定節立柱之間的連系梁下部安裝兩組從動輪箱,提梁機過孔走行時,利用此輪箱在下導梁頂面軌道上走行道。

翻轉油缸與縱向斜拉桿平行安裝,利用翻轉油缸可以將前支腿整體向前翻轉一定角度,以降低整體馱運高度。橫向斜撐桿用以提高前支腿橫向剛度,縱向斜拉桿是承受縱向水平力的結構撐桿。

圖2 提梁機前支腿(單位：mm)

2.1.3 后支腿

后支腿的主要功能是空載時作為提梁機的后支點支承在混凝土箱梁橋面;過孔時支承在對位支腿上,由對位支腿驅動提梁機縱移過孔;左右兩腿“C”形設計可滿足喂梁的凈空要求,箱梁由馱梁臺車馱運向前運行時可直接通過。

如圖3所示,鉸座為水平雙鉸結構,左右各 1組,一端與主梁側面栓接,另一端與曲腿平面鉸接;每鉸座有 1根轉動銷軸,用于鉸座與曲腿水平轉動臂間的平面鉸接,可使曲腿繞其平面轉動;鎖定銷軸每鉸座 4根,豎向安裝,用于曲腿工作時或水平轉動到位后鎖定。

曲腿上部與鉸座平面鉸接,下部與直腿側面栓接。在架橋機穿越隧道時,曲腿可繞鉸座旋轉 90°,減小整機寬度方向尺寸;架橋機到位后,曲腿復原。

圖3 提梁機后支腿(單位：mm)

直腿上部側面與曲腿栓接,下部與枕梁聯接,內部安裝有伸縮柱和伸縮油缸,伸縮柱可在伸縮油缸的作用下伸縮,伸縮到位后,以銷軸與直腿鎖定。

枕梁左右各 1組,直腿安裝于其頂面,底面安裝 2只螺旋頂,螺旋頂作為空載時提梁機的支撐及調節機構,與對位支腿頂升油缸配合調整后支腿的高度。

2.1.4 起重天車及專用吊具

提梁機配置 2臺額定起吊重為 450 t的起重天車。如圖4所示,每臺起重天車由天車大梁,起重卷揚機,動、定滑輪組,鋼絲繩及專用吊具,導向滑輪及換向機構,縱移機構,橫移油缸等幾部分組成。

圖4 起吊系統鋼絲繩穿繞示意

天車大梁是 2組魚腹式鋼箱梁,通過聯接梁聯接,構成一個平面閉合框架體系,頂面設橫向滑道板,定滑輪組可在其上橫移;兩端支點處設滑塊,可在提梁機主梁頂面的滑道板上縱向滑移。

4臺 JM13.5卷揚機安裝在主梁前后兩端橫梁上;定滑輪組安裝在天車大梁的橫向滑道板上,可由橫移油缸帶動沿滑道板橫移 ±200mm,滿足落梁時精確對位的要求。

每臺起重天車配備 2套相對獨立的專用吊具,動滑輪組與專用吊具由銷軸連接。換向機構為架橋機的卷揚機、定滑輪、動滑輪之間的過渡機構,通過不同的穿繩方式實現吊具間的“串聯”、“并聯”,從而實現對混凝土箱梁的“4點”起吊 3點受力的要求,以確保 4個吊點間均衡受力。

縱移機構由縱移油缸、鉸座和銷軸組成,鉸座安裝在提梁機主梁頂面,采用步進方式,可使起重天車移位,以實現不同跨度箱梁的起吊;在箱梁精確就位時進行縱向微調;橫移油缸為 2只雙作用數字油缸,由電磁比例閥控制,可推動定滑輪組橫向移動 ±200mm,確保箱梁精確對位。

2.2 下導梁

2.2.1 導梁

導梁承重部分為箱形截面,輔助過孔部分為槽形截面,總長為 61m,其構成為 10m+3×7m+10m(箱形截面承重主梁)+2×10m(槽形截面導梁),每節之間用精制螺栓和節點板拼接。

導梁頂面鋪設馱梁臺車走行軌道,底面設置有供下導梁過孔時使用的自行軌道,底部兩側耳梁上設有下導梁前支腿、活動支腿吊掛軌道。尾部下面有對位支腿和活動支腿支承座,上面與運梁車對接處設有過渡軌橋。導梁尾部配有約 30 t鑄鐵配重塊,以保證下導梁縱移過孔時的縱向穩定性和對位支腿推動下導梁時有足夠的軌輪黏著力。

2.2.2 下導梁前支腿

如圖5所示,下導梁前支腿支承于架橋機施工跨的前墩墩頂,喂梁時利用其螺旋頂機構(由設在橫向滑梁頂面的墊梁及二支螺旋頂組成。螺旋頂是下導梁喂梁時的直接支承結構,其螺母鑲嵌在墊梁里面,墊梁通過螺栓安裝在支腿橫梁滑梁頂面)支承下導梁,作為下導梁的前端支點。下導梁過孔時,下導梁前支腿利用其可升降的托輥支承下導梁,為下導梁提供滾動支承,并且可利用其橫移機構(由在橫梁頂面的橫向滑梁和橫移油缸組成)對下導梁的平面位置進行調節,滿足曲線架梁需要。其吊掛走行機構吊掛在導梁底部兩側耳梁上自行縱移,滿足支腿過孔或者變跨施工時支腿縱向變位的需要。

橫梁、兩根變截面箱形立柱及聯結系構成支腿承重結構,總體呈帶剪刀撐的門形剛架結構,兩立柱下端分別設有墊塊 6,用于增大支腿荷載在橋墩頂面的分布范圍;鎖定機構由橋墩支承墊石夾緊機構和橋墩系梁張緊機構兩部分組成,用于下導梁前支腿與墩頂的鎖定。

圖5 下導梁前支腿(單位：mm)

2.3 活動支腿

活動支腿總體為“U”形結構,主要由下橫梁、中間節立柱、伸縮節立柱和組銷機構等構成,見圖6。

圖6 活動支腿(單位：mm)

下橫梁總體結構為四腹板的單箱三室結構,活動支腿底座由 4個支點支承在混凝土箱梁頂面;中間節立柱為 2組箱形柱,位于橫梁左右兩端,中心距 6m。架梁時,立柱處于豎直狀態,下端與下橫梁頂面螺栓連接,頂端與伸縮節由銷軸鎖定。喂梁時,解除伸縮節與主梁螺栓連接,在側轉油缸作用下向外側轉,讓出箱梁通過空間;伸縮節為兩組箱形柱,下端與中間節立柱套接,由設在箱體內部的伸縮油缸控制其伸出或收回,伸出時兩節之間由銷軸鎖定,其上部支承提梁機主梁,作為架梁時提梁機的后部支點;組銷機構采用液壓油缸進行立柱中間節與伸縮節間銷軸的安裝與拆除,實現機械化操作,提高工作效率。

活動支腿吊掛機構用于活動支腿自身吊掛移位,由輪箱組、底座及減速機構成(圖7),輪箱與底座以銷軸連接,可以在銷軸上滑動,推進時吊掛在下導梁上縱移,推出時與下導梁解除連接。鎖定機構利用已架箱梁吊梁孔,由 2根鎖定桿配以螺母將活動支腿下橫梁與混凝土箱梁鎖定,以保證活動支腿的穩定。滾動支承機構由 4個輪箱及下面的頂升油缸構成,安裝在活動支腿下橫梁的前后兩側,喂梁時,頂升油缸收回,下導梁由活動支腿橫梁支承;下導梁縱移時,頂升油缸伸出,使滾輪支承下導梁。

圖7 活動支腿吊掛機構、滾動支承機構及鎖定機構(單位：mm)

喂梁時,活動支腿利用下橫梁支承下導梁,是下導梁后端的重要支點;提梁機提梁時,活動支腿作為提梁機重載狀態下的后支腿參與提梁工作;下導梁縱移時,活動支腿為下導梁提供滾動支承。

2.4 對位支腿

對位支腿作為下導梁縱移或提梁機過孔走行的后支點,為下導梁和提梁機提供縱移驅動力,可以方便的與下導梁或提梁機后支腿對接;利用其頂升油缸,調整對位支腿與下導梁或提梁機后支腿對接,調整下導梁與運梁車對接時的高度。

如圖8所示,對位支腿主要由支腿橫梁、走行輪箱、鉸座、支腿油缸、走行軌道等幾部分組成。

圖8 對位支腿(單位：mm)

2.5 液壓系統

HS900型架橋機配置 8套液壓系統：下導梁前支腿液壓系統(1套)、活動支腿液壓系統(2套)、對位支腿液壓系統(1套)、提梁機前支腿液壓系統(1套)、提梁機后支腿液壓系統(1套)和起重天車縱、橫移液壓系統(2套)。起重天車橫移液壓系統的電氣控制還采用了 PLC控制系統,以保證橫移油缸的同步精度。除天車縱、橫移液壓系統外,其余支腿液壓系統都采用分散控制就近安裝的原則,以便司機就近觀察動作情況。

2.6 電器及控制系統

電氣系統由 1臺 280 kW的發電機組提供可靠穩定的電源,此系統安裝在架橋機的尾部,可以遠程操作(操作室內控制啟停、供斷電)。

控制系統采用先進的 CANOPEN通訊控制器。整個系統采用變頻器輸出控制電機,使其運行平穩、調速明顯,特別是在卷揚機上安裝編碼器和變頻器形成閉環回路,安全穩定,同步性大大提高。變頻器也采用CANOPEN的通訊方式,能與控制器緊密的結合起來,更加完善了系統的穩定性,維修率大大降低。

3 HS900型架橋機施工作業

3.1 架梁作業

箱梁就位后,解除天車吊具,活動支腿回縮,下導梁前伸至上一跨的喂梁位置;解除活動支腿與橋面間鎖定,對位支腿油缸頂升,活動支腿吊掛自行到下一孔梁的支立位置并與吊梁孔鎖定;拖拉走行軌道到位;對位支腿千斤頂下落至初始狀態(圖9)。

圖9 架梁作業步驟一

啟動對位支腿縱移機構,下導梁前移 10.5 m停止;下導梁前支腿托輥油缸回縮,解除前支腿與墩頂間連接,活動支腿托輥油缸頂升 0.1m,下導梁前支腿吊掛前移一跨至前墩墩頂安裝(圖10)。

圖10 架梁作業步驟二

頂升下導梁前支腿托輥油缸,下導梁前移 22.2m到位;解除對位支腿與下導梁的連接,對位支腿自行后退至提梁機后支腿位置與提梁機后支腿連接,準備進行提梁機過孔(圖11)。

圖11 架梁作業步驟三

提梁機自行一跨到位,頂起對位支腿油缸,調整提梁機后支腿螺旋頂;解除對位支腿與提梁機后支腿的連接,落下對位支腿油缸,對位支腿與下導梁連接;活動支腿側轉,讓出混凝土箱梁通過空間(圖12)。

圖12 架梁作業步驟四

運梁車運梁到位,與下導梁對接,安裝過渡軌橋;馱梁臺車馱梁向前縱移到位;活動支腿旋轉復位并與提梁機主梁底部鎖定(圖13)。

起吊箱梁;馱梁臺車退回運梁車;解除下導梁與運梁車的連接,拆除過渡軌橋;運梁車返回梁場運梁(圖14)。

圖14 架梁作業步驟六

解除下導梁和下導梁前支腿的連接,頂起下導梁前支腿的托輥輪,下導梁在對位支腿的拖動下后退至將要離開前支腿的位置;頂起活動支腿上的托輥,落下前支腿的托輥油缸,下導梁由活動支腿托輥輪和對位支腿承載繼續向后抽動到位,讓出落梁空間;落梁就位(圖15)。

圖15 架梁作業步驟七

3.2 運梁車馱運通過隧道

末跨架設完畢,活動支腿收回,下導梁前移;活動支腿自行前移(靠近前支腿);運梁車就位和下導梁對接,安裝過渡軌橋,馱梁小車移至下導梁頂面并鎖定(圖16)。

圖16 運梁車馱運架橋機通過隧道作業步驟一

拆除過渡軌橋,運梁車后退;拆除提梁機前支腿橫向連系梁,置于下導梁的 U形槽內,前后起重天車同時吊起下導梁,使下導梁貼近提梁機橫梁;運梁車進入提梁機內;吊梁天車將下導梁放置于運梁車上,并鎖定(圖17)。

圖17 運梁車馱運架橋機通過隧道作業步驟二

活動支腿活動節與提梁機后支腿伸縮柱分別升起至主梁底部鎖定;拆除前支腿縱向斜拉桿,折疊收起提梁機的前支腿,解除后支腿曲腿與直腿的連接;活動支腿活動節與提梁機后支腿同步下降,將提梁機落在下導梁上,鎖定提梁機與下導梁;解除后支腿曲腿的定位銷,后支腿 C形腿向前旋轉 90°并鎖定;繼續回縮提梁機后支腿油缸和活動支腿伸縮柱,使其吊掛在提梁機的主梁上;對位支腿走行軌道存放于下導梁尾部,運梁車馱運架橋機通過隧道(圖18、圖19)。

圖18 運梁車馱運架橋機通過隧道作業步驟二

圖19 運梁車馱運架橋機通過隧道示意(單位：mm)

運梁車馱運架橋機到達下一施工橋頭,拆除架設末跨梁的下導梁托輥機構,恢復下導梁前支腿(圖20)。

運梁車馱運架橋機繼續前行到達橋頭,解除下導梁與提梁機主梁的鎖定;提梁機后支腿曲腿向后旋轉90°;后支腿的伸縮柱與活動支腿的活動節同步伸出,支承并頂升起提梁機;放下前支腿,安裝縱向斜撐桿,前支腿恢復為支撐狀態,裝上連系梁;后支腿的曲腿和直腿連接;活動支腿活動節收回;起重天車將下導梁提起,運梁車退出,鋪設專用走行軌道;起重天車將下導梁落于地面,解除天車吊具;運梁車前行,前端與下導梁對接,安裝過橋軌道,馱梁臺車后移至運梁車上鎖定,運梁車返回梁場運梁(圖21)。

圖20 運梁車馱運架橋機通過隧道作業步驟三

圖21 運梁車馱運架橋機通過隧道作業步驟四

下導梁前伸至前墩,吊掛下導梁前支腿縱移到前方橋墩支立并鎖定,下導梁前伸到位;解除對位支腿與下導梁聯接,對位支腿自行后退至提梁機后支腿下方并與之連接鎖定,提梁機過孔前移至工作位置,完成架橋機的橋間轉移,成架梁工作狀態(圖22)。

圖22 運梁車馱運架橋機通過隧道作業步驟五

4 HS900型架橋機突出特點

4.1 后支腿變幅式設計,由運梁車馱運,不解體進行橋間轉移和通過隧道

用運梁車馱運架橋機進行橋間轉移,是架橋機普遍具有的功能。HS900型架橋機將后支腿的 C形腿與提梁機主梁鉸接,可以很方便地折疊;在后支腿的直腿部分安裝了伸縮柱,增加了活動支腿,由活動支腿與后支腿直腿的伸縮柱配合,就可以很方便提梁機主梁的起落,從而使提梁機瘦身,用運梁車馱運進行橋間轉移并很順利地通過隧道。

HS900型架橋機后支腿的翻轉和整機的自動升降功能,可以方便地實現整機通過隧道并能完成隧道進出口的架梁作業。同樣,也使該架橋機具有了運梁車馱運通過系桿拱橋和在系桿拱橋兩端架設橋梁的功能(圖23、圖24)。

4.2 設置活動支腿,使變跨很容易

架梁時,提梁機由活動支腿和前支腿承重,前支腿是剛性支腿,活動支腿只是一個柔性支腿,架橋機縱向穩定由提梁機前支腿來保證。因此,變跨架梁時,只需調整吊梁天車的位置、活動支腿在提梁機主梁上的支撐位置、下導梁前支腿在下導梁上的支撐位置就可以正常架梁了。

圖23 架橋機進系桿拱橋末跨架設 32m梁

圖24 架橋機出系桿拱橋首跨架設 32m梁

根據架梁的跨度,在提梁機主梁上設置有活動支腿不同的支撐位置,在下導梁上設置有下導梁前支腿不同的支撐位置。下導梁前支腿和活動支腿吊掛在下導梁上縱移,且均自帶縱移動力,可以自由前后移動。因此,變跨和等跨架梁沒有什么不同,只是移動的距離有所變化;提梁機主梁上設置有起重天車縱移的滑道和縱移油缸的固定點,縱移油缸采用步進的方式調整吊梁天車的位置;調整吊梁天車的位置是變跨架梁唯一要額外做的工作,其他和正常架梁施工程序完全一樣。

HS900型架橋機架設 20m跨、24m跨、32m跨橋梁,只有起重天車在主梁上的位置不同、活動支腿的支墊位置不同、下導梁前支腿在下導梁上的支撐位置不同。而活動支腿、下導梁的前支腿都是吊掛在下導梁上縱移的,起重天車由縱移油缸推動縱移,所以,在變跨架梁時,與正常的架梁程序沒有多大的區別(圖25～圖27)。

圖25 架設 32m跨橋梁

圖26 架設 24m跨橋梁

圖27 架設 20m跨橋梁

變跨架梁后支腿有時支立在橋梁的跨中,看起來對已架橋梁不利,但是,后支腿只承受架橋機主梁的重力,反力很小,完全在已架橋梁承載力的范圍之內,不會對已架橋梁造成任何傷害。這就是增設了活動支腿的好處,活動支腿承受了混凝土箱梁的重力。而活動支腿活動自如,始終支立在已架箱梁的承力部位。

4.3 卷揚機安裝在提梁機的兩端,減少了鋼絲繩的磨損

定點起吊,提供了卷揚機安裝在提梁機兩端的條件。因吊梁天車不在提梁機主梁上吊梁行走,卷揚機可以安裝在提梁機主梁的兩端。既降低了提梁機的整體高度,也使鋼絲繩的穿繞有了更大的空間。鋼絲繩在卷筒上單層纏繞,通過安裝在提梁機中部的導向滑輪穿繞,有效地減少了鋼絲繩的磨損。

實踐證明,采用這樣的鋼絲繩穿繞方式,大大延長了鋼絲繩的使用壽命。在京滬高速鐵路的架梁施工中HS900型架橋機完成了 597孔箱梁的架設任務,鋼絲繩幾乎沒有磨損。節約了更換鋼絲繩的費用和時間。

5 結論

HS900型架橋機完成了 597孔箱梁的架設任務,實現了運梁車馱運架橋機通過隧道和系桿拱橋兩端架梁作業。

HS900型架橋機除具有一般架橋機的性能特點外,還明顯具以下特點：提梁機 C形腿變幅式設計,很容易使寬度方向上的尺寸變小,后支腿伸縮柱與活動支腿配合,可以使提梁機自由升降,實現運梁車馱運時能夠順利通過隧道和系桿拱橋梁;能夠在隧道內自行從運梁車上卸下來,低位過孔并能在橋跨上升到高位,使隧道進出口和系桿拱橋梁兩端的架梁施工變得簡易可行;安裝了活動支腿,使變跨架梁更容易;定點起吊和活動支腿的使用,使提梁機的結構設計得輕巧,從而減輕了支腿的反力,適應各種橋梁的架設;提梁機借助下導梁簡支自行過孔,安全可靠;定點起吊,受力明確,縱向水平力小;卷揚機安裝在提梁機的兩端,使繩偏角很小,減少鋼絲繩磨損,延長鋼絲繩的使用壽命。

實踐證明,HS900型架橋機是一種安全可靠、經濟高效、性能全面、適應性強、勞動強度小的新型架橋機,在今后的高速鐵路和客運專線的架梁施工中,特別是在地質條件復雜,橋隧相接的架梁施工中將發揮更大的作用。

[1]GB/T3811—2008,起重機設計規范[S].

[2]陳 浩.鐵路客運專線 900 t級架橋機研究[J].鐵道標準設計,2008(3).

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[4]盛黎明,等.HD900型鐵路客運專線雙向架橋機[J].鐵道標準設計,2005(11).

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U 238;U 445.36

B

1004-2954(2010)07-0053-08

2010-05-20

韓益民(1954—),男,高級工程師。