不動管柱水力噴射逐層壓裂技術(shù)

馬發(fā)明

中國石油西南油氣田公司采氣工程研究院

不動管柱水力噴射逐層壓裂技術(shù)

馬發(fā)明

中國石油西南油氣田公司采氣工程研究院

馬發(fā)明.不動管柱水力噴射逐層壓裂技術(shù).天然氣工業(yè),2010,30(8):25-28.

水力噴射壓裂是目前先進的分層、分段壓裂工藝之一,但由于該工藝要靠井下作業(yè)改變其噴射位置才能實現(xiàn)多層壓裂,致使工藝推廣受到制約。為此,在水力噴射壓裂前期研究成果的基礎(chǔ)上,通過對噴嘴個數(shù)和直徑的優(yōu)化研究、井下壓力節(jié)點分析,從油管排量與泵壓的關(guān)系入手,建立了水力噴射無因次特性曲線,探索了環(huán)空井底壓力的大小計算方法,解決了環(huán)空補液量與排量的關(guān)系等設(shè)計難題,在國內(nèi)首次提出了完井不動管柱條件下的水力噴射逐層壓裂設(shè)計方法。同時,配套研制了適用于178 mm(215.9 mm裸眼)、139.7 mm(152.4 mm裸眼)和127 mm套管的3種規(guī)格一趟管柱作業(yè)4層的滑套式噴射器。通過現(xiàn)場4口井共13層的作業(yè),結(jié)果證明不動管柱水力噴射逐層壓裂技術(shù)發(fā)展和完善了水力噴射壓裂工藝,不但實現(xiàn)了射孔、壓裂、生產(chǎn)聯(lián)作,還為合層開采提供了條件。

不動管柱 壓裂 多層 滑套式噴射器 技術(shù) 應(yīng)用

DO I:10.3787/j.issn.100020976.2010.08.007

近年來,國內(nèi)外學者在磨料射流、脈沖射流和空化射流的研究和應(yīng)用開發(fā)中取得了一系列的研究成果,拓展了水射流技術(shù)的應(yīng)用范圍。在油氣田勘探開發(fā)的應(yīng)用中形成了水力噴射輔助壓裂新技術(shù),隨著工藝的不斷改進,水力噴射壓裂技術(shù)在全世界范圍內(nèi)的多個油氣田得到迅速應(yīng)用。據(jù)不完全統(tǒng)計,水力噴射輔助壓裂技術(shù)已經(jīng)在全世界范圍內(nèi)施工了300多口井,大部分增產(chǎn)效果顯著,但在其配套工藝上還需完善。

1 工藝研究

1.1 噴嘴個數(shù)與直徑組合優(yōu)化

根據(jù)前期研究成果[127],為了保證足夠的射孔和破巖效果,一般要保證液體出噴嘴流速要在200 m/s左右,而噴嘴節(jié)流壓差一般要在20 M Pa左右。噴嘴流速越高,或節(jié)流壓差越大,射孔和破巖的效果越好,噴嘴產(chǎn)生的負壓越大,但是消耗在噴嘴上的水功率就越大,也就是施工排量就越低,低到一定程度,就不能滿足加砂壓裂需要了。因此,選擇噴嘴直徑與個數(shù)時就是要找到噴射能力、負壓值和施工排量之間的平衡點。研究表明:井口泵壓的計算是影響噴嘴選擇的關(guān)鍵,只有知道了泵壓隨噴嘴直徑、個數(shù)的變化關(guān)系,才能根據(jù)泵壓情況決定合適的噴嘴直徑和個數(shù)。從圖1、2可得到8×5.5 mm噴嘴組合可滿足壓裂對排量和泵壓的要求。

圖173 mm油管的排量—壓降圖

圖273 mm油管的排量—泵壓圖

1.2 油管排量設(shè)計

油管作為攜砂的通道,排量選擇主要受噴嘴直徑和個數(shù)的影響,選擇8×5.5 mm噴嘴組合可滿足要求。因此,油管排量設(shè)計應(yīng)該在保證井口不超壓的前提下,盡可能提高泵注排量。

按照節(jié)點方法來分析,涉及井下壓力節(jié)點的有以下幾個(圖32a):①裂縫延伸壓力(pp);②噴嘴前井底壓力(pb);③管路摩阻(pf);④靜水柱壓力(pH);⑤井口泵壓(pt)。

圖3 噴射過程中的壓力節(jié)點和水力噴射系統(tǒng)圖

如果從井底計算到井口泵壓,那么就存在以下關(guān)系:

可以得到:

根據(jù)前期研究成果,Δp可以由以下方法求得:

式中Δp為壓裂液過噴嘴前后的壓降,M Pa;Q為排量,L/s;ρ為流體密度,g/cm3;A為噴嘴總面積,mm2;C為噴嘴流量系數(shù),一般取0.9。

由于裂縫延伸壓力(pp)、管路摩阻(pf)、靜水柱壓力(pH)都是不難得到的參數(shù),因此,只要按照式(3)計算噴嘴壓降,就可以根據(jù)式(2)計算出施工時的地面泵壓。以B65井為例,得到油管泵壓—排量關(guān)系圖版(圖 4)。

圖4 B65井油管泵壓—排量關(guān)系圖

在綜合考慮了噴嘴壓降和井口泵壓的條件下,選擇油管注入排量2.2 m3/min,此時泵壓為66.9 M Pa,基本上是井口不超壓的前提下可達到的最高排量。

1.3 環(huán)空壓力計算方法

水力噴射逐層壓裂工藝不使用封隔器,就可以實現(xiàn)多層壓裂。其所依賴的機理就是在噴嘴出口處形成的負壓導引流體轉(zhuǎn)向,只進入射孔孔道中而不會進入到已經(jīng)壓開的層段。因此,環(huán)空壓力的控制是關(guān)鍵(圖32b)。

定義 M是吸入流量(q3)和噴射流量(q1)之比,記為:

定義 R是噴嘴出口截面積(A1)和射孔孔眼面積(A2)之比,記為:

水頭比(H)的物理意義為吸入液得到的能量和噴射液釋放的能量之比,其計算公式為:

式中 h為射孔位置垂深,m;λ為裂縫延伸壓力梯度,M Pa/m;Kj為噴嘴流動阻力系數(shù);Kd為噴射流在孔道中的流動阻力系數(shù);Ks為吸入液體在環(huán)空中的流動阻力系數(shù);pt為井口泵壓,M Pa;pH為靜液柱壓力,M Pa;pf為油管摩阻,M Pa。

根據(jù)式(6),就可以作出如圖5所示的水力噴射無因次特性曲線。

圖5 水力噴射無因次特性圖

對于每一個尺寸的噴嘴,根據(jù)式(6)都可以作出相應(yīng)的無因次特性曲線圖版。建立特性曲線圖版以后,就可以在圖上查出不同無因次流量 M,對應(yīng)的無因次壓頭 H。在確定 M、H、p1、p2后,就可以根據(jù)式(6)計算出噴射時的環(huán)空井底壓力 p3,再減去環(huán)空液柱壓力,就可以得到不同噴嘴噴射時的地面套壓大小。

1.4 環(huán)空補液排量設(shè)計

在水力噴射壓裂中,施工總排量是由油管排量與環(huán)空排量之和組成。前面已經(jīng)確定了油管排量,在確定該排量后,根據(jù)壓裂所需總排量才確定環(huán)空排量。

第一步,根據(jù)壓裂需要的總排量,以及油管可以達到的排量,確定環(huán)空需要的排量范圍。

第二步,環(huán)空排量的確定是水力噴射多層壓裂成功的關(guān)鍵。如果環(huán)空排量過大,會使已壓裂層段重新開啟,出現(xiàn)“重復壓裂”;如果控制過低,又達不到施工所需排量,可能造成砂堵。因此需要準確預測出在不同環(huán)空補液排量下,井底的環(huán)空壓力變化情況。只要預測的環(huán)空井底壓力達到或超過了已壓裂層段裂縫開啟壓力,此時對應(yīng)的排量就是環(huán)空補液的排量上限。

在環(huán)空需要的排量范圍內(nèi),只要是不超過上限的環(huán)空補液排量都是可以選擇的環(huán)空排量。

如圖6所示,在設(shè)計B65井須六上亞段水力噴射壓裂時,當環(huán)空補液排量達到0.7 m3/min,井底環(huán)空壓力就超過已經(jīng)壓裂的須六下亞段的裂縫開啟壓力,因此須六上亞段的環(huán)空補液排量的上限就是0.7 m3/min。

2 滑套式噴射器的研制

圖6 B65井井底環(huán)空壓力隨環(huán)空補液排量變化預測圖

圖7 滑套式噴射器結(jié)構(gòu)示意圖

滑套式噴射器是實現(xiàn)不動管柱逐層加砂壓裂技術(shù)的核心部件。其結(jié)構(gòu)組成如圖7所示,主要是由噴槍本體、滑套、噴嘴、密封圈、銷釘、噴槍座組成。通過地面投球入座到滑套球座上,加壓到額定壓力剪斷銷釘,推動滑套下移至噴槍座內(nèi),露出噴嘴,同時完成對下部管柱的密封,開展本層的工藝施工。施工完成后重復該施工步驟,逐級送球入座打開滑套壓裂該層。

表1 滑套式噴射工具系列尺寸表 mm

3 現(xiàn)場試驗

在前期大量有效研究的基礎(chǔ)上,共完成了4口井的現(xiàn)場試驗。試驗結(jié)果表明:目前已經(jīng)形成了井深3 000 m以內(nèi)的不動管柱水力噴射壓裂工藝及配套技術(shù);研制的井下工具工作壓力達到60 MPa、工作溫度達到90℃,在178、139.7 mm兩種套管和215.9、152.4 mm兩種裸眼使用。試驗井實現(xiàn)不動管柱壓裂3～4條縫,單縫壓裂成功率100%。返排后,投產(chǎn)順利,其中 HC001262H1井實現(xiàn)了3段合采,B65井實現(xiàn)了3層(4段)合采(表2)。

?

4 結(jié)論

1)不動管柱水力噴射多層(多段)壓裂工藝,解決了常規(guī)水力噴射壓裂在氣井中使用時帶壓拖動油管的井控風險,并且縮短壓裂周期3～4倍,是一種全新、高效、安全的直井分層或水平井分段壓裂工藝。

2)通過不動管柱水力噴射多層壓裂施工參數(shù)的理論研究,形成不動管柱水力噴射壓裂施工參數(shù)的計算方法。

4)開展了4井次不動管柱水力噴射壓裂,實現(xiàn)了不動管柱壓裂4條縫,單縫壓裂成功率達到100%,其中GA 0022X68是國內(nèi)第1口不動管柱噴射壓裂井。

5)不動管柱逐層壓裂工藝管柱不僅可作為射孔和逐層壓裂管柱,也可作為多層合采管柱。

6)建議對工具進一步優(yōu)化研究,形成5級以上的不動分段壓裂工藝。

[1]段雄.射流變頻沖擊破巖的混沌調(diào)制技術(shù)[M].北京:科學出版社,2007.

[2]馬發(fā)明,桑宇.連續(xù)油管水力噴射壓裂關(guān)鍵參數(shù)優(yōu)化研究[J].天然氣工業(yè),2008,28(1):76-78.

[3]王騰飛,胥云,蔣建方,等.連續(xù)油管水力噴射環(huán)空壓裂技術(shù)[J].天然氣工業(yè),2010,30(1):65-67.

[4]易新民,唐雪萍,梁濤,等.利用測井資料預測判斷水力壓裂裂縫高度[J].西南石油大學學報:自然科學版,2009,31(5):21-24.

[5]張永平,劉合.火山巖氣藏壓裂難點診斷及處理控制[J].天然氣工業(yè),2009,29(12):53-55.

[6]田守嶒,李根生,黃中偉,等.連續(xù)油管水力噴射壓裂技術(shù)[J].天然氣工業(yè),2008,28(8):61-63.

[7]丁云宏,胥云,翁定為,等.低滲透油氣田壓裂優(yōu)化設(shè)計新方法[J].天然氣工業(yè),2009,29(9):78-80.

2010-05-30 編輯 韓曉渝)

馬發(fā)明,1964年生,高級工程師,博士;長期從事采氣工程技術(shù)研究和技術(shù)管理工作。地址:(618300)四川省廣漢市廣東路東一段2號。電話:(0838)5151475。E-mail:mafam@petrochina.com.cn