基于動力特性的拱橋加固效果評價

陳 悅，周建庭，楊建喜，孫虹微

(重慶交通大學，重慶400074)

西部地區幅員遼闊，因其地理形勢的特殊性，拱橋數量眾多。在長期運營和環境變化等因素的影響下，修建的不少拱橋出現了各種各樣的病害，需要進行加固處治。然而，目前對加固效果的評價還沒有形成統一的標準，眾多學者從承載能力、耐久性和最小應變能等方面進行評估，或者運用層次分析法和可靠度理論來度量［1－4］，這些方法對加固效果的反應均不夠敏感且分析過程較為繁雜。由于加固后橋梁結構的變化，會導致結構剛度和柔度等物理參數的變化，進而引起結構動力特性的改變，如:自振頻率和振型的改變［5］。同時，動力特性分析能較方便地獲得橋梁結構整體的加固效果信息，且反應較敏感。鑒于此，筆者在剛度分析的基礎上進一步提出基于頻率的拱橋加固效果評價方法，并結合工程實例予以驗證，結果表明了頻率評價方法的有效性及可行性。

1 基于剛度的拱橋加固效果評價方法

加固增強使得原結構成為二次受力結構，原有主拱圈是在已有變形基礎上承擔部分恒載和活載的，在外荷載一定的情況下影響承重構件內力的主要因素有:①偏離彎矩(恒載壓力線與拱軸線偏離產生的);②彈性壓縮。因此，為了增強拱橋的加固效果，盡量減小恒載壓力線與拱軸線偏離顯得尤為重要。

在撓曲線方程一般表達形式的基礎上，結合加固處治是二次受力結構，設主拱圈在加固后的撓曲線方程為:

式中:1/ρ為主拱圈加固后撓曲線曲率;y為主拱圈加固后撓曲線;M1、EI1為主拱圈加固前受到的彎矩(恒載產生)和平面內的抗彎剛度;M2、EI2為主拱圈加固后受到的彎矩(新增部分及活載作用)和平面內的抗彎剛度。

由式(1)可知，加固后的撓曲線與恒載壓力線能否更好的重合，與加固前后主拱圈截面彎矩和平面抗彎剛度密切相關。

在實際工程中，為了能更加清楚地了解加固結構物變形情況，往往以撓度來進行度量。撓度分恒載撓度與活載撓度，前者是由結構自重引起的豎向變形;后者是由活載引起的豎向變形，活載離去后這種變形就消失。目前對于加固增強后的橋梁，依據總撓度變化率βT［6－7］對評價加固的效果有重要意義，其表達式如下:

式中:βT為加固后某個觀測點的總撓度變化率;δ0為加固前結構在全部荷載(含恒載和活載)作用下某個測點撓度值;δ2為加固后與δ0對應的結構相應測點撓度代表值。

撓度評價方法中的βT是從“宏觀”上分析得到的一個能清楚、直觀反映加固后結構撓度變化的參數。若從剛度提高這個角度而言，一個優秀的拱橋加固工程應該滿足βT＜0，即:加固后拱橋的剛度宜有所增加(或者在全部荷載作用下撓度宜有所減小)。但是，要想全面了解拱橋加固處治的效果，用來作為評價測點的數目非常多才能得到滿意的結果。因此，在剛度評價基礎上尋求一種方便、全面、行之有效地評價拱橋加固處治效果的方法顯得尤為重要。

2 基于動力特性的拱橋加固效果評價原理與方法

通常工程結構體積大，構件多，且常有隱蔽部分。因此，對加固橋梁來說靜態指標的評價工作量大，且只能獲得結構的局部加固效果信息。而基于動力特性的分析可以彌補靜態指標的不足，能較方便地獲得橋梁結構整體的加固效果信息。常用的動力特性有:頻率、振型、振型曲率等。在實際評價分析中，考慮到頻率具有以下優點:①最易得到的結構動力特性;②依靠當前技術測量的最準確的結構動力特性。在低阻尼情況下結構動力識別的分辨率一般可達0.1%，故把頻率作為本文拱橋加固效果評價的動力特性。

在實際的計算過程中，要精確求解拱的固有振型，即使對于圓弧拱或拋物線拱這類簡單拱軸線形也是很困難的。但是，拱的固有振動分析是一個特征值問題，振型的近似性不會給其對應的頻率(特征值)帶來很大影響。瑞雷－李茲法求解拱橋頻率的近似公式如下:

1)拱在平面內振動時的位能為:式中:EIX為拱截面在拱平面內的抗彎剛度;v(s，t)為拱軸徑向位移;w(s，t)為拱軸切向位移;L為拱弧軸線的全長;R為拱軸線形。

若引入振動時拱軸線不變形的假設，即令ω'－v/R=0，則式(3)可改寫為:

2)拱在平面內振動時的動能為:

根據瑞雷法原理Vmax=Tmax，由式(4)和式(5)得到頻率計算公式:

由式(6)可知，拱橋頻率ω是結構整體剛度和整體質量的函數，是一個整體量。

通過上述分析不難得到，經加固處治后引起拱橋某些結構剛度和質量的變化，會導致結構整體固有頻率的改變，在進行效果評價時不需要大量的測點信息。同時，考慮到動力特性的分析在評價方面優于靜態指標，動力特性頻率擁有眾多的優點，再結合頻率評價方法比剛度評價方法更全面反應加固效果信息，且計算工作量少的特點，容易得出基于動力特性頻率能更好的對拱橋加固效果進行評價的結論。

但值得注意的是，計算出來的頻率精度跟設定的v(s，t)拱軸徑向位移和w(s，t)拱軸切向位移有關，為了盡可能地接近精確值應減少附加約束的影響［8］。

3 工程實例

3.1 工程概況

實例1:紅旗橋位于重慶市銅梁縣境內，為單跨實腹式石拱橋。橋全長20.0m，橋跨布置為1×凈10.0m，凈矢高 3.25m，矢跨比 1/3，主拱圈厚度0.6m，其寬為8.5m。上部橋面布置為:1.8m人行道+9m行車道+1.8m人行道。主拱出現一條縱向裂縫，寬度約為8～10 mm，深度約為5 cm，在縱向近似貫穿整個主拱圈，橫向距最近邊緣1/3拱圈寬度。

實例2:水磨大橋位于重慶市開縣境內天和—礦家灣線路上，為單跨空腹式石拱橋。橋全長37.0m;主拱圈凈跨徑 31.0m，凈矢高 5.3m，厚度 0.9m，寬為6.7m;腹拱圈凈跨徑 3.25m，凈矢高 1.2m，厚度0.25m，其寬為6.7m。上部橋面布置:0.3m欄桿+6.1m行車道+0.3m欄桿。腹拱圈拱腹開裂嚴重，每跨均有1～2條縱向貫穿裂縫，寬度約為7～9 mm，深度約為3 cm，在橋梁中心線或距邊緣50 cm處;橋面破損嚴重。

紅旗橋與水磨大橋的加固處治方案如表1。

表1 橋梁的加固處治技術方案Tab.1 Strengthening treatment technology for bridges

3.2 常規剛度評價方法

建模計算時，紅旗橋與水磨大橋縱向均劃分16個單元(即17個節點);加固前主拱圈開裂，根據提供的裂縫寬度和深度，采用折減后的截面特性作為建模時的截面特性;由于采用壓力灌漿技術，加固后對裂縫不作特殊處理。紅旗橋和水磨大橋加固前后主拱圈各個節點的撓度繪制成曲線如圖1和圖2。

圖1 紅旗橋加固前后撓度變化Fig.1 Deflection change of the Hongqi Bridge before and after strenghtening

圖2 水磨大橋加固前后撓度變化Fig.2 Deflection change of the Shuimo Bridge before and after strengthening

依據總撓度變化率βT來評價加固效果(表2)。

表2 總撓度變化率βT計算Tab.2 Calculation of the change rate for total deflection βT

3.3 動力特性頻率評價方法

為了得到頻率值，加固前后均采用 MIDAS/CIVIL結構軟件建立平面梁單元模型來進行計算。紅旗橋建模時，拱腳約束采用固結，且未計拱上建筑的影響，拱上建筑的恒載經過折算用梯形荷載來模擬，所有的計算分析都是在裸拱的基礎上完成的;水磨大橋則是除主拱圈之外，還模擬了拱上立柱及腹拱圈，其余拱上建筑的恒載經折算同樣用梯形荷載來模擬，邊界支承條件均采用固結方式，立柱與主拱、腹拱與立柱之間采用剛性連接;對裂縫的處理與常規剛度方法中的相同。計算中用子空間迭代法分析特征值，迭代20次，收斂誤差為1×e－10，加固前后頻率值見表3。

表3 加固前后計算頻率對照Tab.3 Comparison between calculated frequencies before and after strengthening

3.4 分析

由表2和表3對比分析可知，通過剛度對加固效果進行評價，只能獲得局部的加固效果信息，若要全面、詳細地了解拱橋結構各部分的狀態變化，則計算繁瑣、工作量大;然而，基于結構動力特性的頻率能較方便地獲得拱橋結構整體的加固效果信息，且具有反應較敏感的特點，因此證實了依據結構頻率可以評價拱橋的加固效果，并且評價效果良好。

4 結論

筆者在分析剛度評價方法的基礎上，結合拱橋頻率自身特點，提出基于動力特性頻率來對拱橋加固效果進行評價。得到如下結論:

1)基于結構動力特性的頻率評價方法能全面反應結構的整體加固效果信息。

2)與剛度評價方法相比較，頻率評價方法具有計算工作量少、反應較敏感的特點。

3)基于頻率的評價方法沒有剛度評價方法敏感。因此，探索出恰當的基于固有頻率的動力指紋不失為以后的研究方向。

［1］涂齊亮.基于多層次模糊綜合評判的強夯加固效果的評價［J］.巖土工程技術，2007，21(4):55 －59.

［2］任青文，杜小凱.基于最小變形能原理的加固效果評價理論［J］.工程力學，2008，25(4):5 －9.

［3］肖巍兵，徐德新，陳躍慶，等.基于耐久性等級評定橋梁加固前與加固后的剩余使用壽命探討［J］.工業建筑，2009，39(5):84－88.

［4］Mohsen F，Hassan H，Abbass A.Repair and strengthening of underground structures［C］//Saudi Arabia:Riyadh，2009:163 －175.

［5］王鋒，楊艷群，鄭玉芳.基于模態應變能法的混凝土梁橋結構損傷識別研究［J］.福州大學學報:自然科學版，2009，37(1):107－112.

［6］周建庭.橋梁承載力評定與加固增強研究［D］.重慶:重慶交通學院，1996.

［7］周小安，劉思孟.橋梁加固增強效果評價指標［J］.民營科技，2007(9):160.

［8］張相庭，王志培，黃本才，等.結構振動力學［M］.上海:同濟大學出版社，2005.

［9］Arndt R，Jalnoos F.NDE for corrosion detection in reinforced concrete structures－ A benchmark approach［C］//France:Nantes，.2009:85－90.

［10］徐岳，武同樂，張勁泉.橋梁加固后評價方法研究［J］.公路交通科技，2006，23(4):91 －94.