張?zhí)烨吞锾茁┚卫砜尚行苑治?/h1>
2011-01-03 06:45:04王錦昌巢貴業(yè)鄧紅琳王宏偉
特種油氣藏 2011年5期
王錦昌，巢貴業(yè)，鄧紅琳，王宏偉
(中石化華北分公司，河南 鄭州 450006)
張?zhí)烨吞锾茁┚卫砜尚行苑治?/p>
王錦昌，巢貴業(yè)，鄧紅琳，王宏偉
(中石化華北分公司，河南 鄭州 450006)
為有效治理張?zhí)烨吞锏奶茁┚鉀Q套漏引起的單井產(chǎn)量下降、含水率上升甚至停產(chǎn)等問題，對張?zhí)烨吞锾茁┰蜻M(jìn)行了分析。分析認(rèn)為，套漏主要是套管外電化學(xué)腐蝕所致。針對套漏井套漏位置及套漏程度的差異，提出了3種治理方案，分別對3種方案的優(yōu)缺點(diǎn)、可行性進(jìn)行了詳盡分析。分析認(rèn)為，擠水泥堵漏工藝可快捷有效地治理漏點(diǎn)少且漏點(diǎn)在水泥返高以上的井;對于破漏點(diǎn)多且難于實(shí)施擠水泥堵漏工藝的井，可采取下101.6 mm套管二次固井或側(cè)鉆工藝方案進(jìn)行有效修復(fù)。
套漏;擠水泥;側(cè)鉆;二次固井;張?zhí)烨吞?/p>
引 言
張?zhí)烨吞镂挥陉兾魇《ㄟ吙h磚井鎮(zhèn)張?zhí)烨澹瑯?gòu)造上位于鄂爾多斯盆地伊陜斜坡西部中段，地層自上而下包括第四系，白堊系志丹群，侏羅系安定組、直羅組、延安組，上三疊系延長組。延安組、延長組共有4套含油層系(延9、延10、長2、長3)，其中，延長組長2油層為主要含油層系。4套含油層累計(jì)探明石油地質(zhì)儲(chǔ)量為991.9×104t。張?zhí)烨吞?000年10月投入開發(fā)，目前共有采油井45口，注水井13口。目前已發(fā)現(xiàn)油井套漏16口，注水井套漏8口。油井套漏使單井產(chǎn)量嚴(yán)重降低，含水率大大升高，甚至被迫停產(chǎn);注水井套漏導(dǎo)致注水失效。隨著套漏井日益增多，必將嚴(yán)重制約油田的穩(wěn)產(chǎn)和高效開發(fā)［1－4］。因此，開展油田套漏井的治理勢在必行。
1 套漏井原因分析
張?zhí)烨吞锾茁┑挠途妥⑺紴槎壘斫Y(jié)構(gòu)，一開為 ?311 mm井眼，下 ?244.5 mm套管，固井水泥返高到地面;二開為?216 mm井眼，下?139.7 mm套管，固井水泥漿返高到直羅組的1 300～1 600 m，因井而異。目前發(fā)現(xiàn)的24口套漏井中，通過封隔器和電磁探傷找漏定位確定，大部分破漏井漏點(diǎn)都發(fā)生在水泥返高以上的洛河組、安定組或直羅組。
分析認(rèn)為，張?zhí)烨吞锾茁┰蚴翘坠芡庠馐茈娀瘜W(xué)腐蝕所致。電化學(xué)腐蝕是指不純的金屬跟電解質(zhì)溶液接觸時(shí)，會(huì)發(fā)生原電池反應(yīng)，比較活潑的金屬被氧化。腐蝕電池形成的原因主要是與套管接觸的地層水溶解CO2(通過水樣分析報(bào)告可知，張?zhí)烨搴咏M地層水中CO2濃度達(dá)到68.4 mg/L)形成了電解質(zhì)溶液，而浸泡在該溶液中的套管并非至純材料，即除鐵之外，還含有石墨、滲碳體(Fe3C)以及其他金屬和雜質(zhì)，它們大多數(shù)沒有鐵活潑。通常電化學(xué)腐蝕速度較快，張?zhí)烨吞锾茁┚诤穸葹?.72 mm，據(jù)統(tǒng)計(jì)套漏井的平均使用年限僅為9.9 a，根據(jù)地面腐蝕監(jiān)測，腐蝕產(chǎn)物明顯具備Fe2O3顆粒特征。因此，張?zhí)烨吞锾茁┰蛞蕴坠芡獾碾娀瘜W(xué)腐蝕為主。另外，對張?zhí)烨吞锫搴咏M、直羅組地層水樣分析發(fā)現(xiàn)，其中硫酸還原菌(SRB)的含量較高，每毫升達(dá)103個(gè)。因此，細(xì)菌腐蝕［5］可能是張?zhí)烨吞锾茁┑挠忠恢匾蛩亍?/p>
2 擠水泥堵漏治理
對于套漏不十分嚴(yán)重，且破漏點(diǎn)之間能夠建立起有效循環(huán)的井，可采取擠水泥堵漏的方法進(jìn)行修復(fù)。擠水泥堵漏(簡稱擠堵)工藝設(shè)計(jì)如下:①提出抽油桿和井內(nèi)生產(chǎn)管柱;②用卡瓦式封隔器進(jìn)行套壓找漏，漏點(diǎn)精確至5.0～15.0 m;③打懸空水泥塞，水泥漿密度不低于1.85 g/cm3，懸空水泥塞打在漏點(diǎn)以下20～30 m，水泥塞長度約為30 m(大約需水泥0.5 t);④下入擠水泥管柱，卡瓦式封隔器以下加1～2根鉆桿，封隔器封堵在漏點(diǎn)上部20～30 m;⑤試擠，即先用清水進(jìn)行探索性試擠，確定漏點(diǎn)能擠入的液體體積，根據(jù)清水的擠入量，計(jì)算出實(shí)際需擠入水泥的量(試劑量+0.5 m3);⑥擠水泥，水泥標(biāo)號為G級油井水泥，水泥漿密度不低于1.75 g/cm3，失水不大于30 mL，水泥稠化時(shí)間不低于180 min(根據(jù)實(shí)際擠水泥施工需要時(shí)間再附加120 min計(jì)算得到);⑦洗井，上提2根管柱，洗出井筒內(nèi)多余的水泥漿，上提擠水泥管柱20根，侯凝24 h;⑧試壓，井筒試壓15 MPa，30 min壓降不大于0.5 MPa為合格，擠堵成功;⑨提出擠水泥管柱，下螺桿鉆鉆掃懸空水泥塞，再下刮管器對?139.7 mm油層套管刮管，刮至人工井底，并洗井。
采用擠水泥堵漏對套漏井修復(fù)具有4大優(yōu)點(diǎn):①作業(yè)周期短，下封隔器試擠、擠堵，純作業(yè)時(shí)間只需要5～7 h;②可快速恢復(fù)生產(chǎn)，擠堵修復(fù)后的油井可直接下入原抽油管柱，利用原抽油泵系統(tǒng)進(jìn)行生產(chǎn);③施工成本低，一次擠堵包括打懸空水泥塞所用水泥量只需3～5 t，且擠堵修復(fù)后無需更換原抽油系統(tǒng)，有效節(jié)約了修復(fù)成本;④擠堵并未破壞井底滲流通道，擠堵成功后大大降低了油井含水率，同時(shí)可有效增油。
擠水泥堵漏工藝也存在需要改善之處:①擠堵成功率偏低，張?zhí)烨吞镩_展的先期堵漏試驗(yàn)成功率僅為60%，主要是不能精確定位漏點(diǎn)，導(dǎo)致擠堵失效;②打懸空水泥塞時(shí)易造成部分水泥漿漏落到井底，污染油層，為此，準(zhǔn)備引入植物膨脹塞、下丟手器等措施保護(hù)井底不受污染;③該工藝對于只有一處破漏點(diǎn)或幾處破漏點(diǎn)套漏井適用性較強(qiáng)，對于漏點(diǎn)較多且彼此距離遠(yuǎn)不連通的井修復(fù)難度大。
張?zhí)烨吞铮捌陂_展套漏治理共10口井，全部采取擠水泥堵漏工藝進(jìn)行修復(fù)，修復(fù)成功6口井，修復(fù)后的產(chǎn)量基本恢復(fù)到套漏前的水平，總計(jì)日產(chǎn)油達(dá)到7.32 t/d，取得了良好的增油效果。未能有效修復(fù)的4口井主要原因是漏點(diǎn)較多，精確定位每一處漏點(diǎn)難度大，擠堵工藝難以有效治理套漏。
3 下小套管二次固井治理
對于套漏復(fù)雜，比如套管破漏點(diǎn)較多，彼此之前不連通，采用擠堵無法修復(fù)的井，可采用在原技術(shù)套管內(nèi)再下入1層套管環(huán)空頂替水泥二次固井［1，6］的方法進(jìn)行修復(fù)。新下入的套管要遵循2個(gè)原則［7］:①保證足夠的環(huán)空間隙，以便能順利固井;②盡量下入內(nèi)徑較大的套管，以方便采油管柱的下入及后期再改造。張?zhí)烨吞飻M對4口油井和3口水井進(jìn)行下入小套管二次固井的工藝進(jìn)行堵漏修復(fù)。該油田原技術(shù)套管規(guī)格為?139.7 mm×7.72 mm。其內(nèi)徑尺寸為?124.3 mm。為使下入的套管內(nèi)徑足夠大，擬下入?101.6 mm×5.74 mm無接箍套管，該套管外徑為?101.6 mm，固井時(shí)環(huán)空間隙為22.7 mm，固井可順利進(jìn)行。
為了保證固井時(shí)套管的居中度，擬采用延遲固井［1，8］的方法進(jìn)行固井，延遲固井對水泥漿的性能要求見表1。延遲固井方案設(shè)計(jì):①下?101.6 mm無接箍套管到設(shè)計(jì)位置，管柱組合為浮鞋+?101.6mm無接箍套管2根+浮箍+?101.6 mm無接箍外加扶正塊套管串+井口法蘭;②正洗井;③正替水泥漿、壓塞液、頂替液并碰閥(水泥漿要返到地面);④上提?101.6 mm套管柱1～2根;⑤回插上提的?101.6 mm套管;⑥候凝。
表1 延遲固井水泥漿性能要求
下小套管二次固井優(yōu)點(diǎn)分析:①修復(fù)套漏徹底，下入的新套管環(huán)空全部被水泥漿隔離，徹底封堵了套漏點(diǎn)，并有效保護(hù)了新套管不受管外地層水的電化學(xué)腐蝕;②施工方法簡便，作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)較小，該工藝無需下入復(fù)雜的管柱組合，無需進(jìn)行特殊的高難度作業(yè)，采用常規(guī)的固井工藝就能順利施工。
4 老井側(cè)鉆治理
針對套漏修復(fù)困難，套漏位置在水泥返高以下，且套漏前日產(chǎn)油量低于0.5 t/d的低效套漏井，可采取老井開窗側(cè)鉆方法進(jìn)行治理。老井開窗側(cè)鉆在各大油田成功的例子［9－12］很多，如遼河油田1992～2004年底共完成側(cè)鉆井1 928口，側(cè)鉆水平井23口;江蘇油田2001～2008年共實(shí)施側(cè)鉆井185口，成功170口;中原油田2000～2008年共實(shí)施側(cè)鉆井944口，側(cè)鉆定向井456口;大慶油田2000～2008年共實(shí)施側(cè)鉆井8 000口。2010年華北分公司寧東油田成功實(shí)施了2口側(cè)鉆井，分別是ND3－1和ND3－2井;張?zhí)烨吞锱c寧東區(qū)塊地層特征相近，老井井身結(jié)構(gòu)相同，因此，張?zhí)烨吞飳?shí)施老井側(cè)鉆治理也是可行的。
側(cè)鉆井開窗點(diǎn)選擇至關(guān)重要，開窗點(diǎn)選擇要遵循:①開窗點(diǎn)以上套管必須完好，通徑、試壓合格;②開窗井段固井質(zhì)量較好，井徑較小;③地層較穩(wěn)定，最優(yōu)選擇為穩(wěn)定性砂巖地層;④避開套管節(jié)箍;⑤盡量利用較長的老井眼，縮短側(cè)鉆周期;⑥根據(jù)地質(zhì)提供的靶心、位移和相關(guān)數(shù)據(jù)以及側(cè)鉆工具、地層的造斜能力，合理調(diào)整開窗深度，保證井眼軌跡圓滑和有利于達(dá)到地質(zhì)目的。
側(cè)鉆井采用?118 mm鉆頭在?139.7 mm套管內(nèi)開窗側(cè)鉆，采取下斜向器方式側(cè)鉆，完成后下入?88.9 mm×5.49 mm尾管，尾管懸掛于開窗點(diǎn)以上100 m，尾管外環(huán)空全部頂替水泥漿固井。
采取老井側(cè)鉆對套漏井進(jìn)行修復(fù)的優(yōu)點(diǎn):①合理利用了老井眼上部完好井段，減少了單井材料消耗，縮短了單井施工周期，降低了單井施工成本;②可有效提高老井剩余油的采收率;③充分利用了老井網(wǎng)合理布局，避免了鉆調(diào)整井而造成的重復(fù)投資。
5 結(jié)論
(1)張?zhí)烨吞锾茁┰蛑饕翘坠芡怆娀瘜W(xué)腐蝕所致，套管直接與地層流體接觸是腐蝕發(fā)生的誘因。
(2)擠水泥堵漏可快捷有效修復(fù)套漏點(diǎn)少、距離近且彼此連通的套漏井，擠堵前的精確找漏是確保擠水泥堵漏成功的關(guān)鍵。
(3)下?101.6 mm無接箍套管二次固井可徹底解決老井多處套漏問題，延遲固井技術(shù)可確保套管的居中度。
(4)老井側(cè)鉆改造可充分利用原注采井網(wǎng)提高剩余油的采收率。
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Feasibility analysis of casing leak treatment in Zhangtianqu Oilfield
WANG Jin－chang，CHAO Gui－ye，DENG Hong－lin，WANG Hong－wei
(Huabei Company，SINOPEC，Zhengzhou，Henan450006，China)
Casing leak has caused problems such as production decline，water cut increase，or even shut－ in well in the Zhangtianqu Oilfield．Analysis of the reasons of casing leaks indicates that electro chemical corrosion is the major cause．Three treatment programs have been proposed according to the differences in locations and degrees of casing leaks，and the advantages，disadvantages and feasibility of the three programs have been analyzed in detail．It is believed that cement squeezing is a fast and effective way for wells with few leaking points located above cement top;while for wells with more leaking points and cement squeezing is difficult to apply，secondary cementing by running in 101．6 mm casing or sidetracking will be effective．
casing leak;cement squeeze;sidetracking;secondary cementing;Zhangtianqu Oilfield
TE358
A
1006－6535(2011)05－0124－03
20110317;改回日期20110420
王錦昌(1984－)，男，助理工程師，2007年畢業(yè)于西南石油大學(xué)石油工程專業(yè)，2010年畢業(yè)于西南石油大學(xué)油氣田開發(fā)專業(yè)，獲碩士學(xué)位，現(xiàn)主要從事鉆完井工程設(shè)計(jì)及研究工作。
編輯 王 昱
王錦昌，巢貴業(yè)，鄧紅琳，王宏偉
(中石化華北分公司，河南 鄭州 450006)
張?zhí)烨吞锾茁┚卫砜尚行苑治?/p>
王錦昌，巢貴業(yè)，鄧紅琳，王宏偉
(中石化華北分公司，河南 鄭州 450006)
為有效治理張?zhí)烨吞锏奶茁┚鉀Q套漏引起的單井產(chǎn)量下降、含水率上升甚至停產(chǎn)等問題，對張?zhí)烨吞锾茁┰蜻M(jìn)行了分析。分析認(rèn)為，套漏主要是套管外電化學(xué)腐蝕所致。針對套漏井套漏位置及套漏程度的差異，提出了3種治理方案，分別對3種方案的優(yōu)缺點(diǎn)、可行性進(jìn)行了詳盡分析。分析認(rèn)為，擠水泥堵漏工藝可快捷有效地治理漏點(diǎn)少且漏點(diǎn)在水泥返高以上的井;對于破漏點(diǎn)多且難于實(shí)施擠水泥堵漏工藝的井，可采取下101.6 mm套管二次固井或側(cè)鉆工藝方案進(jìn)行有效修復(fù)。
套漏;擠水泥;側(cè)鉆;二次固井;張?zhí)烨吞?/p>
引 言
張?zhí)烨吞镂挥陉兾魇《ㄟ吙h磚井鎮(zhèn)張?zhí)烨澹瑯?gòu)造上位于鄂爾多斯盆地伊陜斜坡西部中段，地層自上而下包括第四系，白堊系志丹群，侏羅系安定組、直羅組、延安組，上三疊系延長組。延安組、延長組共有4套含油層系(延9、延10、長2、長3)，其中，延長組長2油層為主要含油層系。4套含油層累計(jì)探明石油地質(zhì)儲(chǔ)量為991.9×104t。張?zhí)烨吞?000年10月投入開發(fā)，目前共有采油井45口，注水井13口。目前已發(fā)現(xiàn)油井套漏16口，注水井套漏8口。油井套漏使單井產(chǎn)量嚴(yán)重降低，含水率大大升高，甚至被迫停產(chǎn);注水井套漏導(dǎo)致注水失效。隨著套漏井日益增多，必將嚴(yán)重制約油田的穩(wěn)產(chǎn)和高效開發(fā)［1－4］。因此，開展油田套漏井的治理勢在必行。
1 套漏井原因分析
張?zhí)烨吞锾茁┑挠途妥⑺紴槎壘斫Y(jié)構(gòu)，一開為 ?311 mm井眼，下 ?244.5 mm套管，固井水泥返高到地面;二開為?216 mm井眼，下?139.7 mm套管，固井水泥漿返高到直羅組的1 300～1 600 m，因井而異。目前發(fā)現(xiàn)的24口套漏井中，通過封隔器和電磁探傷找漏定位確定，大部分破漏井漏點(diǎn)都發(fā)生在水泥返高以上的洛河組、安定組或直羅組。
分析認(rèn)為，張?zhí)烨吞锾茁┰蚴翘坠芡庠馐茈娀瘜W(xué)腐蝕所致。電化學(xué)腐蝕是指不純的金屬跟電解質(zhì)溶液接觸時(shí)，會(huì)發(fā)生原電池反應(yīng)，比較活潑的金屬被氧化。腐蝕電池形成的原因主要是與套管接觸的地層水溶解CO2(通過水樣分析報(bào)告可知，張?zhí)烨搴咏M地層水中CO2濃度達(dá)到68.4 mg/L)形成了電解質(zhì)溶液，而浸泡在該溶液中的套管并非至純材料，即除鐵之外，還含有石墨、滲碳體(Fe3C)以及其他金屬和雜質(zhì)，它們大多數(shù)沒有鐵活潑。通常電化學(xué)腐蝕速度較快，張?zhí)烨吞锾茁┚诤穸葹?.72 mm，據(jù)統(tǒng)計(jì)套漏井的平均使用年限僅為9.9 a，根據(jù)地面腐蝕監(jiān)測，腐蝕產(chǎn)物明顯具備Fe2O3顆粒特征。因此，張?zhí)烨吞锾茁┰蛞蕴坠芡獾碾娀瘜W(xué)腐蝕為主。另外，對張?zhí)烨吞锫搴咏M、直羅組地層水樣分析發(fā)現(xiàn)，其中硫酸還原菌(SRB)的含量較高，每毫升達(dá)103個(gè)。因此，細(xì)菌腐蝕［5］可能是張?zhí)烨吞锾茁┑挠忠恢匾蛩亍?/p>
2 擠水泥堵漏治理
對于套漏不十分嚴(yán)重，且破漏點(diǎn)之間能夠建立起有效循環(huán)的井，可采取擠水泥堵漏的方法進(jìn)行修復(fù)。擠水泥堵漏(簡稱擠堵)工藝設(shè)計(jì)如下:①提出抽油桿和井內(nèi)生產(chǎn)管柱;②用卡瓦式封隔器進(jìn)行套壓找漏，漏點(diǎn)精確至5.0～15.0 m;③打懸空水泥塞，水泥漿密度不低于1.85 g/cm3，懸空水泥塞打在漏點(diǎn)以下20～30 m，水泥塞長度約為30 m(大約需水泥0.5 t);④下入擠水泥管柱，卡瓦式封隔器以下加1～2根鉆桿，封隔器封堵在漏點(diǎn)上部20～30 m;⑤試擠，即先用清水進(jìn)行探索性試擠，確定漏點(diǎn)能擠入的液體體積，根據(jù)清水的擠入量，計(jì)算出實(shí)際需擠入水泥的量(試劑量+0.5 m3);⑥擠水泥，水泥標(biāo)號為G級油井水泥，水泥漿密度不低于1.75 g/cm3，失水不大于30 mL，水泥稠化時(shí)間不低于180 min(根據(jù)實(shí)際擠水泥施工需要時(shí)間再附加120 min計(jì)算得到);⑦洗井，上提2根管柱，洗出井筒內(nèi)多余的水泥漿，上提擠水泥管柱20根，侯凝24 h;⑧試壓，井筒試壓15 MPa，30 min壓降不大于0.5 MPa為合格，擠堵成功;⑨提出擠水泥管柱，下螺桿鉆鉆掃懸空水泥塞，再下刮管器對?139.7 mm油層套管刮管，刮至人工井底，并洗井。
采用擠水泥堵漏對套漏井修復(fù)具有4大優(yōu)點(diǎn):①作業(yè)周期短，下封隔器試擠、擠堵，純作業(yè)時(shí)間只需要5～7 h;②可快速恢復(fù)生產(chǎn)，擠堵修復(fù)后的油井可直接下入原抽油管柱，利用原抽油泵系統(tǒng)進(jìn)行生產(chǎn);③施工成本低，一次擠堵包括打懸空水泥塞所用水泥量只需3～5 t，且擠堵修復(fù)后無需更換原抽油系統(tǒng)，有效節(jié)約了修復(fù)成本;④擠堵并未破壞井底滲流通道，擠堵成功后大大降低了油井含水率，同時(shí)可有效增油。
擠水泥堵漏工藝也存在需要改善之處:①擠堵成功率偏低，張?zhí)烨吞镩_展的先期堵漏試驗(yàn)成功率僅為60%，主要是不能精確定位漏點(diǎn)，導(dǎo)致擠堵失效;②打懸空水泥塞時(shí)易造成部分水泥漿漏落到井底，污染油層，為此，準(zhǔn)備引入植物膨脹塞、下丟手器等措施保護(hù)井底不受污染;③該工藝對于只有一處破漏點(diǎn)或幾處破漏點(diǎn)套漏井適用性較強(qiáng)，對于漏點(diǎn)較多且彼此距離遠(yuǎn)不連通的井修復(fù)難度大。
張?zhí)烨吞铮捌陂_展套漏治理共10口井，全部采取擠水泥堵漏工藝進(jìn)行修復(fù)，修復(fù)成功6口井，修復(fù)后的產(chǎn)量基本恢復(fù)到套漏前的水平，總計(jì)日產(chǎn)油達(dá)到7.32 t/d，取得了良好的增油效果。未能有效修復(fù)的4口井主要原因是漏點(diǎn)較多，精確定位每一處漏點(diǎn)難度大，擠堵工藝難以有效治理套漏。
3 下小套管二次固井治理
對于套漏復(fù)雜，比如套管破漏點(diǎn)較多，彼此之前不連通，采用擠堵無法修復(fù)的井，可采用在原技術(shù)套管內(nèi)再下入1層套管環(huán)空頂替水泥二次固井［1，6］的方法進(jìn)行修復(fù)。新下入的套管要遵循2個(gè)原則［7］:①保證足夠的環(huán)空間隙，以便能順利固井;②盡量下入內(nèi)徑較大的套管，以方便采油管柱的下入及后期再改造。張?zhí)烨吞飻M對4口油井和3口水井進(jìn)行下入小套管二次固井的工藝進(jìn)行堵漏修復(fù)。該油田原技術(shù)套管規(guī)格為?139.7 mm×7.72 mm。其內(nèi)徑尺寸為?124.3 mm。為使下入的套管內(nèi)徑足夠大，擬下入?101.6 mm×5.74 mm無接箍套管，該套管外徑為?101.6 mm，固井時(shí)環(huán)空間隙為22.7 mm，固井可順利進(jìn)行。
為了保證固井時(shí)套管的居中度，擬采用延遲固井［1，8］的方法進(jìn)行固井，延遲固井對水泥漿的性能要求見表1。延遲固井方案設(shè)計(jì):①下?101.6 mm無接箍套管到設(shè)計(jì)位置，管柱組合為浮鞋+?101.6mm無接箍套管2根+浮箍+?101.6 mm無接箍外加扶正塊套管串+井口法蘭;②正洗井;③正替水泥漿、壓塞液、頂替液并碰閥(水泥漿要返到地面);④上提?101.6 mm套管柱1～2根;⑤回插上提的?101.6 mm套管;⑥候凝。
表1 延遲固井水泥漿性能要求
下小套管二次固井優(yōu)點(diǎn)分析:①修復(fù)套漏徹底，下入的新套管環(huán)空全部被水泥漿隔離，徹底封堵了套漏點(diǎn)，并有效保護(hù)了新套管不受管外地層水的電化學(xué)腐蝕;②施工方法簡便，作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)較小，該工藝無需下入復(fù)雜的管柱組合，無需進(jìn)行特殊的高難度作業(yè)，采用常規(guī)的固井工藝就能順利施工。
4 老井側(cè)鉆治理
針對套漏修復(fù)困難，套漏位置在水泥返高以下，且套漏前日產(chǎn)油量低于0.5 t/d的低效套漏井，可采取老井開窗側(cè)鉆方法進(jìn)行治理。老井開窗側(cè)鉆在各大油田成功的例子［9－12］很多，如遼河油田1992～2004年底共完成側(cè)鉆井1 928口，側(cè)鉆水平井23口;江蘇油田2001～2008年共實(shí)施側(cè)鉆井185口，成功170口;中原油田2000～2008年共實(shí)施側(cè)鉆井944口，側(cè)鉆定向井456口;大慶油田2000～2008年共實(shí)施側(cè)鉆井8 000口。2010年華北分公司寧東油田成功實(shí)施了2口側(cè)鉆井，分別是ND3－1和ND3－2井;張?zhí)烨吞锱c寧東區(qū)塊地層特征相近，老井井身結(jié)構(gòu)相同，因此，張?zhí)烨吞飳?shí)施老井側(cè)鉆治理也是可行的。
側(cè)鉆井開窗點(diǎn)選擇至關(guān)重要，開窗點(diǎn)選擇要遵循:①開窗點(diǎn)以上套管必須完好，通徑、試壓合格;②開窗井段固井質(zhì)量較好，井徑較小;③地層較穩(wěn)定，最優(yōu)選擇為穩(wěn)定性砂巖地層;④避開套管節(jié)箍;⑤盡量利用較長的老井眼，縮短側(cè)鉆周期;⑥根據(jù)地質(zhì)提供的靶心、位移和相關(guān)數(shù)據(jù)以及側(cè)鉆工具、地層的造斜能力，合理調(diào)整開窗深度，保證井眼軌跡圓滑和有利于達(dá)到地質(zhì)目的。
側(cè)鉆井采用?118 mm鉆頭在?139.7 mm套管內(nèi)開窗側(cè)鉆，采取下斜向器方式側(cè)鉆，完成后下入?88.9 mm×5.49 mm尾管，尾管懸掛于開窗點(diǎn)以上100 m，尾管外環(huán)空全部頂替水泥漿固井。
采取老井側(cè)鉆對套漏井進(jìn)行修復(fù)的優(yōu)點(diǎn):①合理利用了老井眼上部完好井段，減少了單井材料消耗，縮短了單井施工周期，降低了單井施工成本;②可有效提高老井剩余油的采收率;③充分利用了老井網(wǎng)合理布局，避免了鉆調(diào)整井而造成的重復(fù)投資。
5 結(jié)論
(1)張?zhí)烨吞锾茁┰蛑饕翘坠芡怆娀瘜W(xué)腐蝕所致，套管直接與地層流體接觸是腐蝕發(fā)生的誘因。
(2)擠水泥堵漏可快捷有效修復(fù)套漏點(diǎn)少、距離近且彼此連通的套漏井，擠堵前的精確找漏是確保擠水泥堵漏成功的關(guān)鍵。
(3)下?101.6 mm無接箍套管二次固井可徹底解決老井多處套漏問題，延遲固井技術(shù)可確保套管的居中度。
(4)老井側(cè)鉆改造可充分利用原注采井網(wǎng)提高剩余油的采收率。
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Feasibility analysis of casing leak treatment in Zhangtianqu Oilfield
WANG Jin－chang，CHAO Gui－ye，DENG Hong－lin，WANG Hong－wei
(Huabei Company，SINOPEC，Zhengzhou，Henan450006，China)
Casing leak has caused problems such as production decline，water cut increase，or even shut－ in well in the Zhangtianqu Oilfield．Analysis of the reasons of casing leaks indicates that electro chemical corrosion is the major cause．Three treatment programs have been proposed according to the differences in locations and degrees of casing leaks，and the advantages，disadvantages and feasibility of the three programs have been analyzed in detail．It is believed that cement squeezing is a fast and effective way for wells with few leaking points located above cement top;while for wells with more leaking points and cement squeezing is difficult to apply，secondary cementing by running in 101．6 mm casing or sidetracking will be effective．
casing leak;cement squeeze;sidetracking;secondary cementing;Zhangtianqu Oilfield
TE358
A
1006－6535(2011)05－0124－03
20110317;改回日期20110420
王錦昌(1984－)，男，助理工程師，2007年畢業(yè)于西南石油大學(xué)石油工程專業(yè)，2010年畢業(yè)于西南石油大學(xué)油氣田開發(fā)專業(yè)，獲碩士學(xué)位，現(xiàn)主要從事鉆完井工程設(shè)計(jì)及研究工作。
編輯 王 昱
