蘇里格氣田集輸管道段塞流的動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)

王熒光，鄧玉明，秦芳晨，孔冬梅，裴巧卉

（中油遼河工程有限公司，遼寧盤錦 124010）

蘇里格氣田集輸管道段塞流的動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)

王熒光，鄧玉明，秦芳晨，孔冬梅，裴巧卉

（中油遼河工程有限公司，遼寧盤錦 124010）

蘇里格氣田地面環(huán)境惡劣，由于地形起伏變化較大，在集輸管道中極易形成段塞流，造成管路的不穩(wěn)定振動(dòng)。如何準(zhǔn)確預(yù)測(cè)管道系統(tǒng)段塞流的形成對(duì)高效開發(fā)蘇里格氣田具有非常重要的意義。現(xiàn)采用TACITE軟件對(duì)蘇-10井區(qū)集氣閥組管道的正常投產(chǎn)和通球情況下的段塞流進(jìn)行預(yù)測(cè)，并采用PIPEFLO軟件對(duì)其結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，結(jié)果表明：TACITE計(jì)算結(jié)果比PIPEFLO計(jì)算結(jié)果較保守。經(jīng)預(yù)測(cè)，在蘇-10井區(qū)由于地形變化大產(chǎn)生了地形段塞流，流體在流動(dòng)過程中流型等流動(dòng)特性發(fā)生了變化。流體經(jīng)上凹肘部時(shí)會(huì)產(chǎn)生段塞積液，引起不穩(wěn)定的振動(dòng)現(xiàn)象，導(dǎo)致液體出流；流體經(jīng)上凸肘部時(shí)，由于流動(dòng)特性變化，段塞流可能存在或消失。在通球過程中，由于清管器的運(yùn)行，使管道各點(diǎn)出現(xiàn)超高壓力值，應(yīng)引起注意。

TACITE軟件；PIPEFLO軟件；段塞流；清管；動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)；蘇里格氣田

0 引言

蘇里格氣田位于長慶靖邊氣田西北側(cè)的蘇里格廟地區(qū)，是本世紀(jì)初我國新發(fā)現(xiàn)的第一個(gè)世界級(jí)整裝大氣田，累計(jì)探明儲(chǔ)量7×1011m3。該區(qū)域處于毛烏素沙漠的南部，地勢(shì)由西北向東南逐漸傾斜，地形起伏大，集輸管道中的水平管段和上升管段易產(chǎn)生段塞流。段塞流的產(chǎn)生容易使多相流體管路出現(xiàn)不穩(wěn)定的振動(dòng)、斷流或分離器溢流。嚴(yán)重段塞流的產(chǎn)生還會(huì)使管段流量和壓降急劇變化，該變化往往造成下游設(shè)備的關(guān)閉、停產(chǎn)甚至毀壞[1]。因此，開展管道內(nèi)流體瞬態(tài)變化和清管操作時(shí)流體特性的研究有利于蘇里格氣田地面建設(shè)管道和設(shè)備的設(shè)計(jì)與操作。

目前，段塞流的預(yù)測(cè)一般采用兩種方法：一種方法是采用經(jīng)驗(yàn)相關(guān)式進(jìn)行段塞流的模擬，找出段塞的形成區(qū)域，采用該種方法的軟件有PIPESIM、PIPEPHASE、PIPEFLO等。該方法效率較高，計(jì)算相對(duì)簡(jiǎn)單，但通用性差，計(jì)算精度不理想。另外一種方法是通過建立獨(dú)立力學(xué)模型對(duì)段塞流進(jìn)行嚴(yán)格的計(jì)算，這類應(yīng)用較廣泛的軟件有PeTra、TACITE、OLGA和TUFFP。PeTra雖然首次采用拉格朗日算法，能夠預(yù)測(cè)段塞流開頭與段塞流尾的流動(dòng)情況，但由于PeTra軟件沒有包括能量方程，因此沒有考慮與溫度相關(guān)的問題[2]；TACITE、OLGA和TUFFP模擬的結(jié)果可與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)有較好的匹配，其中OLGA和TACITE可對(duì)大半徑的長輸管道進(jìn)行真實(shí)的瞬態(tài)流動(dòng)模擬，而TACITE比OLGA更加準(zhǔn)確[3-4]。

此外，近年來對(duì)段塞流的工程預(yù)測(cè)多集中在嚴(yán)重段塞流的預(yù)測(cè)上，盡管嚴(yán)重段塞所表現(xiàn)出來的周期性與地形段塞相似，但是對(duì)受上下游流體條件變化影響的地形段塞流的預(yù)測(cè)與分析更加復(fù)雜。現(xiàn)采用TACITE軟件對(duì)蘇里格氣田蘇-10井區(qū)地面建設(shè)工程在正常投產(chǎn)和通球情況下集氣閥組管道地形段塞流進(jìn)行瞬態(tài)預(yù)測(cè)，并采用PIPEFLO軟件對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。

1 TACITE多相流模型

1.1 TACITE流體動(dòng)力學(xué)模型

TACITE模型是一種漂移流動(dòng)模型，該模型分解為4個(gè)守恒聯(lián)立方程式[5]。

TACITE通過一個(gè)取決于流動(dòng)狀態(tài)穩(wěn)態(tài)閉合關(guān)系的曲線來恢復(fù)有關(guān)相間滑脫的遺漏信息[6]，為了確定相態(tài)，假設(shè)每種狀態(tài)都是兩個(gè)基本方式的空間與時(shí)間的結(jié)合，即分離流動(dòng) （層狀流和環(huán)狀流）和分散流動(dòng)方式。間歇流動(dòng)便可以看作是這兩個(gè)基本方式的結(jié)合，并且通過分離流的比率β=1來確保閉合規(guī)律的連續(xù)性。因此，該模型的獨(dú)創(chuàng)性就在于：動(dòng)力方程組確保了模型在整個(gè)流動(dòng)狀態(tài)轉(zhuǎn)換期間的連續(xù)性；閉合定律對(duì)坡度和流體特性來說保持其連續(xù)性；建立了在被計(jì)算的變量連續(xù)性基礎(chǔ)上的流動(dòng)方式轉(zhuǎn)換理論。

1.2 TACITE流體熱力學(xué)模型

TACITE含有最優(yōu)化的完整的熱力學(xué)閃蒸計(jì)算方法，可保證對(duì)給定組分的相性質(zhì)和相平衡計(jì)算的可靠性。該閃蒸算式使油—?dú)狻嗥胶庥?jì)算更加準(zhǔn)確。TACITE計(jì)算時(shí)間會(huì)隨著跟蹤組分?jǐn)?shù)量的增加而增加許多，因此當(dāng)采用TACITE計(jì)算時(shí)，實(shí)際上不是以定義的實(shí)際組分進(jìn)行模擬，而是首先將流體組分分成N個(gè)虛擬組分，再估計(jì)虛擬組分的性質(zhì)，最后在適當(dāng)?shù)臏囟葔毫Ψ秶鷥?nèi)將虛擬組分的性質(zhì)加以優(yōu)化，用虛擬組分的性質(zhì) （如優(yōu)化的流體密度和蒸汽質(zhì)量分?jǐn)?shù)）來替代初始組分的多種性質(zhì)。采用產(chǎn)生的虛擬組分來進(jìn)行模擬，這樣可以減少組分的數(shù)量，保證流體性質(zhì)模擬的準(zhǔn)確性。對(duì)于設(shè)定的虛擬組分的最佳分餾界限應(yīng)該使蒸汽質(zhì)量分?jǐn)?shù)或狀態(tài)參數(shù)方程的目標(biāo)函數(shù)最小化，這種方法是首次在TACITE中加以應(yīng)用。該二進(jìn)位表示法對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)流體模擬是很準(zhǔn)確的[7]。

1.3 TACITE流體熱傳遞模擬

TACITE軟件有4種熱傳遞模擬方法：一是使用自己定義的流體溫度梯度；二是采用穩(wěn)態(tài)計(jì)算得到的溫度梯度；三是瞬時(shí)熱傳遞，即假設(shè)在特定的位置徑向熱傳遞速率比連續(xù)的穩(wěn)態(tài)徑向溫度場(chǎng)的傳遞速率快；四是包括各層間慣性的瞬時(shí)熱傳遞，即假定由于管道及保溫材料的熱容量的有限性使徑向熱傳遞比瞬時(shí)溫度場(chǎng)的傳遞速度快。

1.4 TACITE數(shù)值格式

該數(shù)值格式所采用的守恒方程形式如下：

式中W——守恒變量；

t——時(shí)間；

F——流量；

x——坐標(biāo)；

S——源項(xiàng)。

該方程是一個(gè)非線性雙曲型組，在迭代循環(huán)中和沿管道單元有較好的質(zhì)量和能量平衡，同時(shí)該方程也是非耗散型的，可以確保有較好的正面跟蹤能力。在段塞流發(fā)生時(shí)空隙率波會(huì)向兩個(gè)方向擴(kuò)展，這樣采用顯隱式混合格式來優(yōu)化計(jì)算速度和正面跟蹤能力以預(yù)測(cè)段塞流便顯得十分重要了。

2 段塞流的動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)

2.1 天然氣典型組成

鄂爾多斯盆地上古生界天然氣的生氣源巖主要為石炭～二疊系煤系地層，物理性質(zhì)相對(duì)穩(wěn)定。其物理組成為：甲烷平均含量92.50%，乙烷平均含量4.525%，CO2平均含量0.779%，不含H2S，相對(duì)密度0.6037；凝析油含量很低，介于2.15～4.93g/m3之間，生產(chǎn)氣油比介于159396.83～364125.45m3/m3之間。具體組分見表1。

表1 蘇里格氣田天然氣典型組成

2.2 TACITE虛擬組分的生成

TACITE程序?qū)⑻烊粴饨M分的液體密度和氣體質(zhì)量分?jǐn)?shù)進(jìn)行優(yōu)化。圖1~3分別列出了真實(shí)組分與虛擬組分的物性對(duì)比圖。可見通過TACITE計(jì)算將天然組分分成2個(gè)或3個(gè)虛擬組分時(shí)，組分的物性優(yōu)化較差，而分成5個(gè)虛擬組分時(shí)，優(yōu)化的物性較接近實(shí)際組分，7個(gè)虛擬組分有更好的優(yōu)化結(jié)果。因此，考慮到計(jì)算的準(zhǔn)確性和計(jì)算時(shí)間，TACITE程序?qū)⑻K里格氣田的10個(gè)天然氣組分分成7個(gè)虛擬組分。

2.3 段塞流的TACITE模擬

為了保證工程實(shí)際運(yùn)行，計(jì)算采用較苛刻的邊界條件，具體數(shù)據(jù)如下：管道規(guī)格D 273.1 mm×5.2 mm；粗糙度為0.08 mm；標(biāo)準(zhǔn)工況下天然氣輸量為Qg=22.5×104m3/a；含水量為5×10-4m3/m3；管道總長L=7 600 m；管道埋地敷設(shè)，管頂埋深1.5 m；環(huán)境溫度取0℃，集氣閥組起點(diǎn)溫度為5℃;壓力為800 kPa。地形起伏多相流管道由75個(gè)起伏點(diǎn)和74段起伏管段組成 （見圖4），收發(fā)球筒位于管道首端與末端。穩(wěn)態(tài)時(shí)間100 s，正常投產(chǎn)計(jì)算時(shí)間7 500 s，通球計(jì)算時(shí)間2 000 s，發(fā)球起始時(shí)間20 s。從該圖可見TACITE計(jì)算出的主要段塞流位置，同PIPEFLO計(jì)算的段塞流位置115.4、810、1 000.19、 1 500.25、 1 585.96、 3 933.76、 4 451.80、5 884.95、7 349.95 m相接近。表2為兩種軟件計(jì)算結(jié)果的對(duì)比舉例。

表2 TACITE和PIPEFLO軟件計(jì)算結(jié)果對(duì)比

2.3.1 正常投產(chǎn)段塞流預(yù)測(cè)

圖5列出了不同時(shí)刻沿管道變化的流型圖，

通過比較可以看出，兩種軟件計(jì)算結(jié)果比較接近，而TACITE計(jì)算的段塞流長度和總持液量要比PIPEFLO的大10%以上，可見該軟件的計(jì)算結(jié)果較保守，可較安全地應(yīng)用于實(shí)際工程。同時(shí)表明該管道的段塞流量較小。

由圖6可見在 200、1 100、2 500、4 300、6 000、7 000 m出現(xiàn)了較大的壓力變化，結(jié)合圖4可見這些壓力變化較大的位置均出現(xiàn)在極易產(chǎn)生段塞的地形起伏較大的上升管段和下降管段的凹凸結(jié)合處。

圖7和圖8為流量瞬時(shí)變化曲線，從中可以看出在出現(xiàn)地形段塞流的位置，氣體與液體流量隨時(shí)間發(fā)生了較大的變化。液體流量在零上下變化，而氣體流率穩(wěn)定在2.7 kg/s左右。值得注意的是液體在不同時(shí)刻產(chǎn)生了倒流現(xiàn)象，具有負(fù)流量，這是地形段塞的一個(gè)重要特征。

對(duì)于圖4中a點(diǎn)所示流體，流經(jīng)上凸肘部后在重力作用下不斷脫落液體，導(dǎo)致段塞流長度變短。在少數(shù)特殊情況下，段塞流在肘部會(huì)完全消失，轉(zhuǎn)換成分層流。即使段塞流沒有完全消失，在接下來的下降段流動(dòng)中，段塞流在重力的作用下不斷脫落到尾部膜區(qū)，長度會(huì)逐漸減小。如果下降段足夠長，或流速較低時(shí)，段塞流仍可能最終消失而產(chǎn)生分層流動(dòng)，從圖5中可以明顯看到段塞流與分層流之間的轉(zhuǎn)換過程。然而，一旦段塞流成功地通過下游段，它將最終在下游的水平段中穩(wěn)定下來[8-10]。

對(duì)于圖4中b點(diǎn)所示流體，一種情況是流經(jīng)下凹肘部時(shí)流體的流動(dòng)方向發(fā)生了變化，重力對(duì)流體的作用發(fā)生改變，使液體的流速減小，部分液體堆積在肘部，穩(wěn)定的段塞流流經(jīng)肘部時(shí)會(huì)拾起從前一個(gè)段塞流脫落并堆積在尾部膜區(qū)的液體，使段塞流長度增加。由于流動(dòng)方向的改變，肘部兩相流體之間的相互作用增強(qiáng)，許多小氣泡被捕獲在段塞流中，段塞流的平均含液率會(huì)降低，從而導(dǎo)致段塞流的長度進(jìn)一步增加。隨著傾角的增加，重力的作用更明顯。另一種情況是當(dāng)流體流過下凹肘部時(shí)，將產(chǎn)生新的段塞流，即地形段塞流，它是由于管道布置因地形變化產(chǎn)生的，這種情況主要出現(xiàn)在來流是分層流或流速較低的段塞流。將來流作為分層流進(jìn)行分析，因來流速度低，且油的黏度大，流動(dòng)阻力也大，液體流到肘部不再往上流動(dòng)或非常緩慢，液體堆積在肘部，但上游不斷有液體提供，肘部液體越積越多。當(dāng)堆積在管段下凹肘部的液體接觸到管道的上表面時(shí)，一個(gè)液柱便立即產(chǎn)生。該液柱在上游不斷增加的氣體壓力推動(dòng)下提升液位，進(jìn)而導(dǎo)致重位壓頭的增加。當(dāng)液柱尾部截面超過下凹肘部的最低點(diǎn)時(shí)，液柱的重位壓頭不再增加，所形成的段塞流被帶入下游，地形段塞流產(chǎn)生。這種段塞的長度都比較短，其長度小于穩(wěn)定長度的最小值，很不穩(wěn)定，并且很容易充入氣體。在管段的下凹處，當(dāng)液體堆積在管段下凹處并且接觸到管道的上表面時(shí)，地形段塞流便立即產(chǎn)生。然而，并不是每一個(gè)地形段塞流都能長到足夠大，變成熟并最終穩(wěn)定下來的，大部分地形段塞流在以后上升段短的距離流動(dòng)中衰減下來，而只有少量的地形段塞流才能生存下來流進(jìn)下游的水平段。即便如此，這些暫時(shí)生存下來的地形段塞流是否能在進(jìn)一步的下游中生存也是不確定的[11-14]。

從圖8的液相體積分?jǐn)?shù)變化曲線可看出，在段塞流發(fā)生的地方液相體積分?jǐn)?shù)突然增加，并且與壓力、流量具有相同的變化趨勢(shì)，即在這些地方發(fā)生了液體堆積。

2.3.2 通球情況段塞流的預(yù)測(cè)

表3為TACITE和PIPEFLO軟件對(duì)通球工況的計(jì)算結(jié)果。

表3 TACITE和PIPEFLO軟件通球工況計(jì)算結(jié)果對(duì)比

通過比較可看到，TACITE與PIPEFLO計(jì)算的通球時(shí)間和流體類型都較接近，但TACITE計(jì)算的系統(tǒng)恢復(fù)穩(wěn)態(tài)時(shí)間要比PIPEFLO短得多，這可能是由于計(jì)算方法不同所致。同時(shí)在正常投產(chǎn)與通球狀態(tài)下流型的變化主要是由于通球過程影響流體正常流動(dòng)造成的。

圖9顯示出了壓力與液體流量隨時(shí)間變化趨勢(shì)。

當(dāng)清管器進(jìn)入管道后，流動(dòng)阻力使清管器上游氣體被壓縮，從而使入口起始?jí)毫Τ霈F(xiàn)短暫升高；在清管器開始運(yùn)動(dòng)后，入口處壓力逐漸恢復(fù)到新的穩(wěn)態(tài)，而在管道其他位置，在清管器進(jìn)入管道后流體暫時(shí)中斷導(dǎo)致流體出現(xiàn)短暫的停滯，各點(diǎn)壓力開始下降，直到通球過程中液體到達(dá)壓降下降各點(diǎn)，壓力才開始逐漸升高；而當(dāng)清管器通過各點(diǎn)后，在清管器后部一段時(shí)間沒有液體存在，清管器經(jīng)過后的各點(diǎn)壓力幾乎相同；通球結(jié)束后，各處壓力又重新回到了新的穩(wěn)態(tài)[15]。液體流量變化主要是由于清管器在經(jīng)過管道時(shí)，段塞液體連續(xù)被清管器收集到一起，使各處液體流量出現(xiàn)短期急劇增大現(xiàn)象，待清管器通過各積液點(diǎn)后，由于積液被清管器帶走，使得一段時(shí)間內(nèi)液體流量為零。

3 結(jié)論

通過采用TACITE軟件對(duì)蘇里格正常投產(chǎn)和通球情況下段塞流進(jìn)行預(yù)測(cè)，可知：

（1） TACITE軟件可以動(dòng)態(tài)地預(yù)測(cè)集輸管道的段塞流形成及相關(guān)參數(shù)，以指導(dǎo)工程技術(shù)人員采取相應(yīng)的措施來避免或緩解段塞流的形成。

（2）采取數(shù)量恰當(dāng)?shù)奶摂M組分以使虛擬流體物性接近實(shí)際流體是模擬準(zhǔn)確的前提。TACITE軟件與PIPEFLO軟件計(jì)算結(jié)果較接近，相對(duì)來說TACITE軟件的計(jì)算結(jié)果較保守，可較安全地應(yīng)用到實(shí)際工程，兩種軟件在流型預(yù)測(cè)上有一定的差別。

（3）在蘇-10井區(qū)正常投產(chǎn)情況下，由于地形影響，在流體經(jīng)過下管道凹肘部時(shí)會(huì)產(chǎn)生積液，產(chǎn)生了在分層流與段塞流之間進(jìn)行轉(zhuǎn)化的地形段塞。新的段塞流在流速、重力、管道長度和傾角等特性的交互影響下，在管道的下游消失或穩(wěn)定存在下去；在流體經(jīng)過上凸肘部時(shí)，下游段塞流與原有段塞流的流動(dòng)特性發(fā)生變化。由此可見地形變化對(duì)流型變化和段塞流的大小有顯著影響，掌握該規(guī)律對(duì)工程設(shè)計(jì)與現(xiàn)場(chǎng)施工具有一定指導(dǎo)作用。

（4）在通球狀態(tài)下，清管器的運(yùn)動(dòng)使流型較正常投產(chǎn)情況發(fā)生變化，同時(shí)清管器的運(yùn)動(dòng)和收集液體的增加，使管道各點(diǎn)壓力依次達(dá)到遠(yuǎn)超過穩(wěn)態(tài)值的一個(gè)高峰值，對(duì)該現(xiàn)象應(yīng)給予高度重視。

[1]裴紅，班興安.凝析氣田地面工藝技術(shù)研究[A].中國石油天然氣股份有限公司天然氣開發(fā)年會(huì)論文集[C].北京：中國石油勘探與生產(chǎn)分公司,2005.647-664.

[2]Larsen M,Hustvedt E,Straurne T.Petra：A Novel Computer Code for Simulation of Slug Flow[A].SPE Annual Technical Conference and Exhibition,5-8October1997[C].SanAntonio,Texas：SPE38841,1997.

[3]D Lopez，P Duchet-Suchaux.Performances of Transient Two-Phase Flow Models[A].International Petroleum Conference and Exhibition of Mexico,3-5March1998[C].Villahermosa,Mexico：SPE39858，1998.

[4]V Henriot,A Courbot,E Heintze,et al.Simulation of Process to Control Severe Slugging：Application to the Dunbar Pipeline[A].SPE Annual Technical Conference and Exhibition,3-6 October 1999[C].Houston,Texas：SPE 56461，1999.

[5]王保慶，蔣淑英，周潤才.TACITE兩相流動(dòng)的綜合機(jī)械模型[J].國外油田工程，1997，13（10）：13-18.

[6]Pauchon C,Dhulesia H,Lopez D，et al.TACITE：acomprehensive mechanistic model for two-phase flow[A].Presented at the 6th BHRG Multiphase International Conference[C].Cannes,France,June 1993.

[7]V Henriot,E Duret,E Heintze,et al.Multiphase Production Control：Application to Slug Flow[J].Oil&Gas Science and Technology-Rev.IFP，2002，57（1）：87-98.

[8]V Dehenaut，G D Raithby.A Study of Terrain-Induced Slugging In Two-Phase Flow Pipelines[J].Int.J.of Multiphase Flow，1995，21（3）：365-379.

[9]Bennett D，Woods，Evan T，et al.Mechanism of slug formation in downwardly inclined pipes[J].Int.J.of Multiphase Flow，2000，16（6）：977-998.

[10]YehudaTaitel， CemSarica， JPBrill.Slugflowmodelingfordownward inclined pipe flow：theoretical considerations[J].Int.J.of Multiphase Flow，2000，26（5）：833-844.

[11]王妍艽，王樹眾，林宗虎.地形誘導(dǎo)的彈狀滾生威特性研究[J].油氣儲(chǔ)運(yùn)，2003，22（11）：49-52。

[12]蘇新軍，張修剛，王棟，等.起伏管線中的多相流液彈發(fā)展特性研究[J].工程熱物理學(xué)報(bào).2003，24（5）：804-806.

[13]EMAl-safran，CSarica，H-QZhang，etal.Mechanistic/Probabilistic Modeling of Slug Initiation in a Lower Elbow[J].SPE Production&Operations，2008，23（1）：88-99.

[14]E T Hurlburt，T J Hanratty.Prediction of the transition from stratified to slug and plug flow for long pipes[J].Int.J.of Multiphase Flow，2002， 28（5）：707-729.

[15]Coadou L，Duchet-Suchaux P，F(xiàn)erre D，et a1.Pigging operation：measurement and simulation[A].9th International Conference Multiphase 1999[C].Cannes，F(xiàn)ranmce：BHR Group Limited，1999.

Dynamic Prediction for Slug Flow of Gas Gathering Pipelines in Sulige Gas Field

WANG Yin-guang（PetroChina Liaohe Petroleum Engineering Co.,Ltd.,Panjin 124010,China）,DENG Yue-ming,QIN Fang-chen,et al.

Since the terrain changes rapidly in Sulige gas field,it is easy to generate terrain-induced slug flow leading to vibration in gas gathering pipelines.Therefore it is very important for the development of Sulige Gas Field to predict the slug flow and optimize the gas gathering pipelines and facilities downstream.The software TACITE was used to simulate slug flow modeling of gas gathering pipeline with valves in the phases of typical production and pigging operation at Sulige 10 Block.And the results were validated by the software PIPEFLO.The dynamic prediction shows that the results from TACITE are conservative than those from PIPEFLO.The simultaneous presence of gas and liquid flowing in pipeline with several uphill and downhill sections at Sulige 10 Block leads to the formation of terrain-induced slugging,which results in the transformation of flow characteristics （i.e.flow pattern）;Liquid tends to build up at the lowest points of the pipeline,until it is forced onward through the rest of the pipeline by the pressure of the gas caught behind;Slugs from an upward inclined section can be carried over to downward inclined section after passing a top elbow,and the slug flow would exist or dissipate owing to change of flow characteristics.In pigging operation,pressures in the pipeline exceed normal value owing to the pig moving,that should be attached importance.

software TACITE；software PIPEFLO;slug flow;pigging;dynamic prediction;Sulige Gas Field

TE86

A

1001－2206（2011）04－0001－06

王熒光 （1979-），男，滿族，遼寧撫順人，工程師，2005年畢業(yè)于遼寧石油化工大學(xué)設(shè)計(jì)化學(xué)工程與工藝專業(yè)，碩士，現(xiàn)主要從事石油天然氣地面工程及研究工作。

2010-08-18；

2011-05-26