用于混凝土結構施工方面的規范規程應更具有指導性

李玉琳

（高級工程師，中宏基公司）

在我國現行建筑施工中，大家普遍將有關規范、規定、標準作為指導正常施工操作的依據，雖然規范標準不是法律法規，但是在現階段，在整體建筑市場還不是很規范的前提下，編制各專業工種及過程控制的規定及標準具有實際意義。對于規范規定的各個條款，無論是強制或是推薦，原則上講應該是指導我們操作執行的最低要求，也可以說，怎樣執行標準?具體如何操作？其實是與企業的管理水平有直接關系的。規范的基本定義：對于某一工程作業或者行為進行定性的信息規定。一般講是因為無法精準定量而形成的標準被稱為規范。既然規范規定具有很強的實際指導意義，那么在編制的內容中就應該有可操作性、能指導性和易判斷性，讓執行者清楚，讓檢查者明白。建筑施工中建造任何一個建筑物，不同于機械行業生產加工任何零件，其最大的特點就是單項性和一次性投資大等特點 ，要求必須一次性成功。對于我們國家還處在發展中階段，就更應該認真做好每件事情，一定不要隨意浪費自然資源，使其能夠持續發展。在我國對于規范規定的編制都具有政府職能色彩，一般講規范規定具有明顯的滯后性，所以定期修訂很有必要，以防誤導操作和執行。在一些管理水平比較高、技術水平發達的國家，編制規范規定都是由民間協會組織編制，相互之間有側重和特點，同時也能相互兼顧和統一，絕不會出現一個問題多樣規定解釋的結果，所以操作執行起來很順暢。目前我國僅建筑施工方面的規范規定不下百種，在這些規范規程中其內容存在很多相互矛盾而讓執行者無所適從，甚至是無法操作和判斷。現僅就部分規范規定中存在的不清楚或是矛盾之處談談自己的看法。

1 GB50204 《混凝土結構工程施工質量驗收規范》

（1）GB50204《混凝土結構工程施工質量驗收規范》中關于建筑工程在結構驗收時，需提供實體檢測抗壓強度的統計數據。出于以前工程結構驗收時大部分采用回彈法去判斷混凝土的強度，一直存在著不均質性和離散性及難判斷性等問題。為了有效公正解決驗收中的某些問題，在新修訂的《規范》中增加了“結構實體檢驗用同條件養護試件強度檢驗”的內容（簡稱600℃·d)。這確實比用回彈法去做驗收依據具有科學性、公正性，也更具有實際意義。但是對于《規范》中的一些細節規定卻讓執行者有些茫然。如:養護溫度的取值要求用當地的平均氣溫值。眾所周知，天氣預報的溫度測定是在標準狀態下的預測值（百葉箱、距地高度、位置等）。而任何一個建筑物的施工場所又會因位置、施工占地大小、規模、施工方式、人員構成等特點，一般與天氣預報值有出入，甚至出入性很大，尤其是在北方的冬季施工季節，在600℃·d試件的養護周期上，常因齡期問題被檢查為“無效”的結論（大于60d），而難以做到結構驗收一次合格。在冬季施工中，實際工程會有很長一部分時間是在低溫或是負溫條件下施工的，如果按600℃·d計算，0℃以下不計入公式中，一定會造成總養護齡期超出60天的結果，一般會在驗收時被定位不符合規范要求或是讓其修改溫度實測值（過分教條執行），甚至會要求找第三方進行檢測（認為是養護齡期超出60d的規定，相對抗壓強度值沒有達到設計要求）。其實在冬季施工中我國有明確的施工規定，即JGJ104《建筑工程冬期施工規程》。規程中要求應對結構件進行養護測溫（包括環境溫度、結構件實測溫度等），同時也要求結構澆筑完成后要先進行保溫養護，當混凝土達到臨界強度值后，就可以撤除保溫，因為此后即使混凝土仍處于負溫下養護，也不會因混凝土受凍而受害。對于600℃·d規定的結構部位又是“對涉及混凝土結構安全的重要部位”的要求，所以這個部位更要進行養護測溫，而且這些部位的結構件截面尺寸都不一樣，溫度相差有時會很大，所以使用實測值用于計算600℃·d應該更有實際意義和可操作性，同時也是對施工過程中的質量控制是否在管理范圍之內的檢驗。所以編制內容一定要綜合考慮，從可操作性考慮，從是否能達到目的考慮，切不可“束之高閣”。

（2）GB50204《混凝土結構工程施工質量驗收規范》中第D.0.3規定：同條件養護試件強度代表值應根據強度試驗結果按現行國家標準《混凝土強度檢驗評定標準》GBJ107規定確定后，乘以折算系數取用；折算系數宜取為1.10……但是在該規范的條文說明中卻又如下解釋：D.0.3……同條件養護試件檢驗時，可將該組試件的強度代表值乘以折算系數1.10后，按現行國家標準《混凝土強度檢驗評定標準》GBJ107評定。雖然從數學角度先乘系數與后乘系數最終結果沒有變化，但是從實際操作上卻出現問題。常規講結構驗收時，施工單位將混凝土強度報告單（由檢測單位出具），按驗收的相應部位和強度等級分別進行整理（按數理統計法），將統計后的結果乘以1.10系數后，滿足設計要求后才視為驗收合格。可由于規范中的內容編寫不嚴謹，使得一些檢測單位，在混凝土抗壓強度報告單內將實際檢測值直接按乘以1.10后的數值寫在報告單的格式內，從字面上好像有利于施工統計，實際造成檢測單位所出具的檢測報告嚴重偏離（不是實際的檢測原始數據而是經過修正后的數據）。（現在試驗管理軟件已改正過來）。

（3）GB50204《混凝土結構工程施工質量驗收規范》中第7.4.2規定：對有抗滲要求的混凝土結構……同一工程、同一配合比的混凝土，取樣不應少于一次，留置組數可根據實際需要確定。針對同一問題的要求，都是國家制定的標準，在GB50208《地下防水工程質量驗收規范》中第4.1.5規定防水混凝土的抗滲性能……連續澆筑混凝土每500m3應留置一組抗滲試件，且每項工程不得少于兩組。采用預拌混凝土的抗滲試件，留置組數應視結構的規模和要求而定。這個問題一直困擾著施工單位的試驗工作，不知怎樣操作才是合適的（咨詢規范編制人答復是各執一詞，最后只能由監理或是監督站的人員確定，因為這些人掌管著驗收權利）。按照GB50208規范要求會造成施工項目的試驗工作量超大。因為在高層建筑結構中的基礎中，絕大部分為大體積混凝土，抗滲等級不等，一次澆筑量在幾千立方米甚至上萬立方米的工程經常會有。成型抗滲試件是既有技術含量（成型后的初凝階段需要處理試件的表面）又有勞動量（試塊截面尺寸比較大）的工作。按GB50204標準要求操作很容易滿足驗收要求。如果按GB50208標準操作，其工作量可想而知，針對相同的配合比，一次連續性施工的工程，幾十組的制作工作量是不是太過于繁瑣，且沒有實際意義，甚至可以說沒有必要呢？

2 JGJ104《建筑工程冬期施工》

在北方進入冬季施工階段，為了保證建筑結構的混凝土不因受凍而出現受害的結果，所以對臨界強度的取值都做了相關的規定。JGJ104《建筑工程冬期施工》對混凝土受凍前的最低強度值要求是：摻加防凍劑的混凝土當室外最低氣溫不低于-15℃時不得小于4.0N/mm2，當室外最低氣溫不低于-30℃時不得小于5.0N/mm2。這個規定對于施工方完全可以理解和操作。但是在GB50164《混凝土質量控標準》中4.6.6條內的第三規定：在任何情況下，混凝土受凍前的強度不得低于5.0N/mm2。對這個問題不要僅認為只是1.0N/mm2的差別，因為和養護有直接關系，為了提高1.0MPa有可能會增加很多成本；如果能減少1.0MPa則可縮短工期，綜合效益顯著。如果按照JGJ104中的要求操作，當混凝土臨界強度達到4.0MPa而沒有達到5.0MPa時就撤除養護，出現混凝土結構受凍的質量缺陷時，往往在進行責任分析中會按相關要求中的最高標準去評定，這樣就會造成企業的極大損失。

3 GB8076《混凝土外加劑》

GB8076《混凝土外加劑》中的泵送劑技術指標的泌水率檢測，只進行常壓條件下的泌水檢測。我們知道混凝土拌合物在泵送壓力作用下會發生組分之間的位移，尤其是在保水性差的拌合物中更為明顯。在試配試拌檢驗中，如果僅檢測常壓狀態，顯然與施工實際相差很遠。自20世紀從80年代初泵送混凝土開始大量應用于工程中，從環境保護和質量保證方面要求現在幾乎所有的建筑施工都在使用預拌混凝土，而泵送劑已成為常溫施工條件下必使用的材料，由泵送劑質量不穩定造成的拌合物離析現象占據很大比例，而壓力泌水檢測能有效地判斷泵送劑的質量和拌合物的質量優差，是混凝土質量控制過程的重要環節之一，所以建議主編部門考慮增加此項檢測內容（不應認為壓力泌水檢測操作麻煩就放松要求標準）。

4 GB50496《大體積混凝土施工規范》

（1）大體積混凝土的施工是屬于建筑施工中的特殊環節的控制要求之一。其主要目的是控制混凝土結構內不產生有害裂縫。在此規范頒布之前建筑工程通常參考YBJ224標準進行相關方面的計算和施工方案設計。由于建筑工程結構類型變化大，施工條件也有一定的差距，但是針對建筑基礎中的大體積混凝土施工還是有一定的共性關系，即控制混凝土初凝之前結構表面的塑性開裂和硬化過程中的結構內部溫差應力（包括降溫速率）的開裂。無疑制定建筑施工中大體積混凝土的施工規范很有現實指導意義。但是有些內容好像只是從YBJ224中抄錄過來，并未根據建筑施工的特點和實際編寫。如：3.0.4中1混凝土澆筑體在入模溫度基礎上的溫升值不宜大于50℃（這里又有入模溫度也有溫升值，屬于概念不清楚）。大體積混凝土中的溫度一般有如下關系，混凝土塊體內的最高溫度值是由兩個溫度組成即澆筑溫度和溫升溫度。澆筑溫度是由材料組成、攪拌工藝、澆筑工藝、振搗工藝、運輸工藝、環境條件等因素有關系；溫升值則主要和膠凝材料的品種、性能、數量等因素有關系。按規范中內容理解，應該是混凝土塊體的最高溫度值，也就是澆筑溫度+溫升溫度≯50℃。根據理論計算和工程實際實測，要想滿足這個要求首先一定是一個強度等級不高、一次澆筑厚度不大、而施工又是在冬季的工程。如果要求最高溫度值≯50℃，按照溫差溫度不大于25℃的原則是可以不需要進行溫度控制的，何必還要寫進“大體積混凝土”的施工規范中呢？其實在大體積混凝土施工中控制溫升溫度是最重要的，因為膠凝材料不但是溫度產生的源頭，也是制造收縮的“罪魁禍首”，所以規范規定最高溫升值是很有必要的（YBJ224有規定），這樣不但能考核配合比設計水平如何，同時還能檢驗施工管理是否到位。按照一般建筑基礎受荷要求強度等級（最高考慮C40）和時間（驗收齡期最長考慮60d）的考慮，溫升值≯35℃為宜。

（2）在此規范中還有一個不理解的內容如4.3.1中的“所配制的混凝土拌合物，到澆筑面的坍落度不宜大于160mm。”按照以往的施工技術水平控制大體積混凝土拌合物坍落度有直接意義，但是隨著材料技術的發展、施工工藝的進步和工程實際結果看，只要控制住總用水量即可，因為大體積混凝土施工流動性還是很關鍵的。從國外一些先進的施工經驗中采用自流平（也可稱自密實）混凝土技術應該是最合算的（綜合考慮成本投入）。只要沒有過多的用水，就不會產生過多的水化熱 （水越多水化越充分），所以規定坍落度沒有現實意義。

（3）再有就是規范中關于“溫控施工現場監測”一章中的溫度點布置。大體積混凝土施工中的測溫工作主要是：監測溫差變化和指導養護，目的是控制混凝土塊體內部疊加應力不超出混凝土當時的抗拉強度值。測溫的目的不只是為了記數值。一是當發現溫差超出時（有效點間的溫度差不大于25℃，一般點間距最大不大于1.0m，如果間距過小則沒有實際意義）能通過采取措施而得到控制，就是溫差大了可以進行保溫養護，溫差過小能做到適當“放熱”。另一個目的是工程驗收時能通過溫度的測溫記錄進行分析，確認結構內部沒有產生疊加應力超出而造成混凝土的開裂。溫度布點是很重要的（布置原則一般按等溫度層考慮），布點一定是能監測到和能控制到。對厚大基礎的下層點布置沒有現實意義和可操作性，就是即使發現下層點與臨近控制點出現超差時，應該是無法對其底面進行任何有效養護的。相對應上層點的布置是具有可操作性的，只要發現此點與臨近的控制點出現大于25℃（20℃的控制指標有些保守）時，完全可以通過調整養護方式（保和放）使其得到控制而不出現問題。再有大截面的結構件的布點，也應該在規范中給出參考建議或是規定。常見的有柱子、大梁、厚墻等，因為這些都應該是在大體積范疇內的。關于測溫點的布置原則中還要有基礎表面的測溫點即塑料布養護下的溫度，因為這個點與上層點之間存在著溫差應力，會影響著表層的開裂（非塑性收縮原因）。如果任何一個塊體（結構）其表面是處于相對密封狀態下的養護（覆蓋嚴實的塑料布、蓄水養護的基礎、未拆除模板等），即不存在有結構表面與之有直接介質交換的現象，所以也可以不布置表面點。

（4）規范條文說明中有以下內容值得商榷。如5.4混凝土澆筑中的：“大體積混凝土采用二次振搗工藝，即在混凝土澆筑后即將凝固前（這是很含糊的說法，是初凝還是終凝？），在適當的時間和位置給予再次振搗，以排除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少……根據混凝土的流動性大小而定。”我們知道混凝土的凝結是個從塑性—失去塑性—硬化的過程。在實際工程操作中對拌合物又有：好的操作性能（具有流動性）、混凝土收水過程、開始失去塑性(初凝)、開始進入硬化階段（終凝）。實際施工經驗表明，在混凝土開始收水時就可以進行面層處理工序施工，直至進入初凝前（初凝的檢測標準值是：貫入阻力達到3.5MPa時），此時混凝土顏色處于深顏色，感覺有明顯的濕度。而過了初凝開始進入終凝時絕對不允許再對混凝土進行任何操作。一般講從初凝到終凝時間較短（主要視水泥和外加劑品種），這個時間段很難掌握準確，所以處理混凝土的塑性開裂（失水干燥收縮）必須在初凝之前。從混凝土的開裂特性講，只要應力釋放了，就不會再在同一位置重復開裂，所以初凝前的面層搓面處理工序很重要，很關鍵（俗話說“火候”的掌握）。無論任何情況下搓完面后必須即時覆蓋塑料布，因為這是保證不發生失水收縮開裂的最有效措施之一。另外大體積混凝土由于材料的密度不同和厚度現狀，很容易出現沉降收縮開裂和因為配合比的設計不合理而容易產生表面泌水現象。解決這些問題用所謂的“二次振搗”很容易因掌握凝結時間不準確而出現質量缺陷。最理想和最有效的辦法是用：混凝土澆筑振搗后先用滾杠滾壓一遍（這是標準的水平構件施工工藝處理方法），再用長刮杠，刮、壓混凝土面層，將浮漿和多余水排除，再在收水后初凝前進行有效的搓面處理操作。

5 JGJ T23-2001《回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規程》

用回彈法檢測混凝土抗壓強度具有比較長的歷史（大約30余年），也有一定的“功勞”（相對比較簡單易行）。在材料比較單一的前提下（膠凝材料只有水泥），在所有混凝土拌合物屬于塑性或是干硬性混凝土的狀況下，使用回彈法作為檢測混凝土的抗壓強度的一種方法，是可行的。但是進入80年代后，我國開始在工程中大量應用大流動性混凝土進行泵送施工，材料發生了很大的變化，首先外加劑的應用和摻合料的大量使用，形成配合比設計突出了流變性能（坍落度大于100mm），而為了滿足泵送澆筑工藝要求（潤滑性），砂率的加大使得混凝土結構表面與之前使用塑性混凝土澆筑的結構件表面狀態，出現明顯的差別(表面的密實性)。從很多試驗結果和工程實際檢測中發現，現在混凝土結構表面采用滴酚酞的方法，去說明是混凝土發生了碳化而形成的碳酸鈣層顯然存在著很大的缺陷，在膠凝材料只有水泥的前提下可以說明白，但是現在摻合料的大量使用，尤其是粉煤灰的摻入，使得混凝土結構表面滴入酚酞后，明顯出現不顯色（沒有碳化滴入酚酞顯粉紅色）的厚度在加大，但絕非完全是碳酸鈣層。在工程實際中豎向構件表面初始狀態（不顯色厚度大約4mm）的回彈值，與在同一處將表面磨去3mm至4mm后（不顯色厚度約為1～0mm）時的回彈值相比，差值不大，大約在1～3，也就是越接近不顯色0mm時其回彈值略高些。這就說明并不是不顯色層加厚后會造成回彈值增大的結果（規定中用不顯色的厚度去修正回彈推算值，是否缺乏實驗和實際驗證？）；其次由于豎向構件的表面狀態受混凝土在硬化階段過程中，水分會向模板方向遷移造成表面與內部不一致的結果的影響，表面的密實度明顯差于里面（通過使用砂輪片的打磨易與難就能判斷）。隨著將表面不斷打磨，結構的表面光滑度越來越好，呈現混凝土結構內部的材料構成和均質性也越發清楚明了，所以回彈之前打磨結構表面是應該的也是正確的。不讓打磨是不合理的，也是不科學的。現在工程結構驗收（分段或是層）時普遍采用回彈法，去判斷結構的強度是否滿足驗收要求，一般齡期都不是很長的（約為1～2個月），而此時混凝土的碳化（不顯色）會經常檢測出5mm以上的結果，按此進行評定絕大部分是滿足不了驗收標準的（主要是碳化修訂值）。所以修訂回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規程已是當務之急，不要再讓這個一直被驗收檢查人員，普遍認為是簡單易行可靠的檢測混凝土抗壓強度的方式，繼續誤導檢查了。再有，在此規程內一定要顯著指出和標注明確，使用回彈法在結構驗收時不能判斷結構混凝土強度合格與否，更不能作為評定的依據。只能作為檢查混凝土結構均勻性的方法之一，或是作為質量事故處理的參考內容之一。造成現在這種不負責任和片面濫用的局面，主要是由夸大性造成的。所以應理智的、合理的，客觀的去編制用回彈法檢測混凝土結構強度的規程規定，從而避免在混凝土結構部位隨意進行取芯樣的現象（很多地區的質量監督部門的監督員，由于本身不懂建筑結構的受力特點，而經常在驗收時，對相應回彈不合格的結構部位要求施工方取芯送檢，好像這樣才是對結構的負責任），保證結構的受力安全性和使用的耐久性。

6 JGJ55《普通混凝土配合比設計規程》（討論稿）

（1）在規程基本規定中“配合比設計應以干燥狀態骨料為基準，細骨料含水率應小于0.5%，粗骨料含水率應小于0.2%。”眾所周知骨料的基本性質有如下特點：按含水狀態有飽和含水、飽和面干含水、無含水（恒重干燥）。僅細骨料而言就可以通過試驗后某種狀態準確判斷。其實規程中所說的“干燥”狀態（僅能用于設計配合比用）只有我國才有如此規定，國外均采用骨料飽和面干。而這里所說的含水狀態和上面三種標準狀態都不能對號入座，這也是我國為了簡便試配的操作程序，將材料進行晾曬干燥的結果，俗稱“氣干”。從材料試驗檢測方法中得知，飽和含水與干燥（恒重）狀態很容易理解，而飽和面干卻是在一個范圍之內（JGJ52第52頁內的（b）及吸水率的試驗規定），一般視材料品質不同，含水率在0.7～0.9%。如果按照規程中的要求使用骨料（含水0.5%和0.2%），只有通過取樣去烘干再計算，滿足這個要求后才可以進行下步操作，是否不具有“簡單易行”，而過于繁瑣。

（2）第4.0.2中配合比設計中有一個重要的指標值即σ（混凝土強度標準差表示質量波動）。僅針對混凝土而言，生產混凝土攪拌混凝土不存在單獨的意義，只有用于結構中，澆筑到結構件上才真正具有實際意義，所以σ的取值一定是綜合性的，絕不僅是生產環節的標準離差。通常在工程驗收階段中一定要審核該階段的混凝土抗壓強度的數理統計結果是否滿足設計要求，這個統計中的σ具有實際意義。因為它不僅能說明混凝土拌合物生產質量波動情況，同時也能看到施工環節的質量保證體系是否存在需進行改進之處。如果從規程里就只要求用生產單位的標準差值去修正配合比，有明顯的欠妥，所以編寫者一定要真正清楚環節過程控制和明白指標要求的真正意義。

（3） 第4.0.2中：現在的材料使用更換性很大 （非質量問題），要進行統計一定要求是同一廠家的、同一規格的、同一強度等級的和外加劑也必須是同一廠家和同一品種，因為外加劑也是影響混凝土強度的很重要甚至是關鍵的材料，否則統計意義不大。

（4）第5.2.1中：泵送混凝土施工已占我國使用混凝土的工程中的絕大部分，從95年《混凝土泵送施工技術規程》實施后，骨料的生產規格就隨之進行了修改，增加了5～25mm規格（主要考慮泵管徑尺寸），而且這個規格的生產和應用量最大。但是《配合比規程》中卻一直沒有增加相應的內容和規定，而還是“照葫蘆畫瓢”直搬過來，讓人費解。

（5）第5.2.2：外加劑的減水率在混凝土拌合物中具有很關鍵的作用，而減水率的檢測又有：凈漿、砂漿、混凝土之分。強調使用混凝土拌合物檢測不但具有保證性同時還有與生產的一致性。

（6）第5.4中：真正在一線做試驗或是有實際施工經驗的技術人員知道，用現在的骨料調整砂率其幅度為1%一般意義不大，缺乏現實性，實際調整至少2%以上（和易性的保證）。

（7）表5.4.1對于薄壁構件一是厚度小應該使用小粒徑的粗骨料；二是使用低砂率盡量減少由材料收縮引起的變形（開裂），規程中要求“對薄壁構件，砂率宜取偏大值。”是否存在商榷之處。

（8）配合比設計的目的不僅是為了省事和方便，更不可以隨意降低技術含量（技術要求）（見第5.5一節），關鍵是一定要滿足使用方的要求（施工要求）。混凝土的生產主要是使用地方性材料，存在著不穩定性。但是從混凝土結構安全要求，必須是合格的和盡量穩定的，所以就應該要求從始至終都可以在可控制范圍之內進行生產和使用。以現在拌合物中使用的材料性能（多膠凝材料品種）和對結構的負責，應該規定要使用“體積法”和骨料“飽和面干”計算和試拌混凝土，這樣不但在生產過程中能做到有效控制（關鍵是用水量的控制），同時還對施工使用起一定的保證作用（拌合物和易性）。如果因為是檢測過程程序多或是認為有一定的技術含量就放松要求，是否有些過于遷就落后呢？從另一角度講，如果試驗人員連最簡單的表觀密度和吸水率的試驗都掌握不好，還稱得上是試驗員嗎？還有資格進行配合比的設計和試配工作嗎？其實骨料的密度值檢測（堆積密度和表觀密度）還有一個很重要的作用就是配合比設計中的空隙率計算。

（9）關于規程中對砂率的參考值（見表4.0.2）。在單位體積下僅從粗骨料粒徑（均勻前提下不考慮級配）分析，確實是粒徑越大其空隙相對越小。從傳統砂漿填充粗骨料空隙角度看，砂率是隨著骨料的粒徑加大后其需要的砂漿量在減少。但是業內人士都清楚，現代混凝土的砂率絕不是簡單的填充作用了，更重要的作用是保證拌合物的和易性能，保證施工性能，尤其是大流動性的混凝土拌合物。我國初始編寫配合比規程時期，那時混凝土主要為塑性（坍落度很少大于80mm）或是干硬性的混凝土，砂率的變化規律如規程所述尚可。但是現在的混凝土拌合物的需求發生如此多的變化，實際砂率會由于骨料的粒徑變大，而必須有所提高，否則無法獲得理想的和易性，滿足施工要求。面對這些實際情況，這樣重要的一個建筑施工規程，是不是應該在指導意義方面更現實些。

再有一個問題就是，在GB50204中針對鋼筋混凝土結構驗收除了增加實體試塊檢測之外，還增加鋼筋保護層的檢測。鋼筋在結構中的位置（保護層）還有一個很重要的作用，是有效保護鋼筋不受碳化影響而過快生銹，尤其是現在混凝土中大量使用摻合料，存在著失去保護鋼筋作用的現實，所以保護層的厚度盡量大點（比起鋼筋受力彎矩更有實際意義）。但是現在的驗收規范檢測是要求越小越好（如常規工程的樓板鋼筋保護層要求偏差是+8和-5，但是結構長城杯的檢查要求卻要求是+5和-3，理由是驗收檢測更嚴格。針對這個問題是否請編寫《施工驗收規范》的人員注明的具體些，講清利害關系，以利結構驗收對結構安全性更加具有保證性。

我們不迷信規范標準，也不應該是機械教條的執行。但客觀科學公正的編寫，對施工中的指導性還是必要的。

以上僅是本人根據自己的施工經驗和對規范的理解談了一些看法，如有不妥之處，請指教為宜。