循環流化床鍋爐的技術特點

文/肖 峰 王冬福 李柄順 上海鍋爐廠有限公司（200245）

肖峰 （1968年～），男，1993年畢業于西安交通大學鍋爐專業，上海鍋爐廠有限公司副總工程師，教授級高工

1 前言

上海鍋爐廠有限公司是國內較早從事流化床技術研究的單位之一，自20世紀70年代開始研究鼓泡床流化床，對沸騰床爐內傳熱、埋管的傳熱、防磨、布風以及啟動點火進行了大量研究，并針對湖南溢陽35t/h燃燒煤矸石的鼓泡床流化床進行了科技攻關，獲得國家科技進步二等獎，該鍋爐從1983年投入運行至今，狀況良好，為我國嘗試利用鼓泡床流化床燃燒廢棄的矸石燃料發電進行了前沿性探索，在以后的研究過程中，為廣大用戶提供了75t/h、130t/h鼓泡床流化床鍋爐，如廣東陽山電廠、雞西煤礦物局等一批帶百葉窗分離技術的130t/h BFB鍋爐，在當時都是世界上較大容量的BFB鍋爐。20世紀80年代后期，由于帶簡易分離技術的BFB鍋爐燃燒效率低，不容易大型化等因素，上海鍋爐廠停止了該技術的研究。直到20世紀90年代中期，上海鍋爐廠對高溫旋風分離技術的循環流化床鍋爐技術進行新一輪的研究，1995年開始與中國科學院工程熱物理研究所、日本三井造船聯合開發了75t/h、130t/h以及220t/h等級的CFB鍋爐產品，并承擔了窯街礦物局煤矸石發電廠130t/hCFB的開發設計，并獲得國家原經貿委示新產品開發二等獎，130t/h CFB鍋爐的開發成功加速了上海鍋爐廠循環流化床鍋爐技術的發展。為了滿足大型循環流化床鍋爐用戶的需求，上鍋2001年引進了美國ABB-CE （現為Alstom公司美國部）公司50~200MW帶中間再熱循環流化床鍋爐島技術，這次CFB鍋爐島的技術引進使我們從循環流化床鍋爐的設計、工藝、制造、安裝、運行調試、系統配置各方面技術都得到了提升，我國目前CFB鍋爐普遍使用的耐磨材料熱煙氣烘爐技術就是通過這次技術引進在國內推廣運用的。

2003年上海鍋爐廠引進了法國Alstom公司200~350MW循環流化床技術。

2008年開始，上海鍋爐廠有限公司在引進技術的消化、吸收的基礎上進行二次創新，開發300MW等級以上超臨界CFB鍋爐。自主開發的廣東云浮300MW CFB鍋爐于2010年6月成功運行，其優良的綜合性能、高的可靠性能，為我公司大型循環流化床鍋爐的開發奠定了基礎。

2 循環流化床鍋爐業績

在循環流化床鍋爐技術的發展過程中，從深層次挖掘循環流化床鍋爐燃燒技術的優勢，根據循環流化床鍋爐的技術特點，對煤矸石、褐煤以及常規PC爐無法利用的燃料進行研究，在開發CFB鍋爐系列產品的過程中，有針對性地對一些特殊燃料和有特殊要求的工程進行了開發。

上鍋于1997年開發出了130t/h等級燃燒矸石的CFB鍋爐，1999年開發了220t/h等級的CFB鍋爐，2001年開發出了一批燃燒矸石、煙煤、無煙煤的135~150MW等級CFB鍋爐，燃燒矸石的150MW CFB有：山西格瑞特電廠480t/h CFB、河北唐山開灤礦物局480t/h CFB，設計燃燒煙煤的有：山東濟寧電廠、山東運河電廠和里彥電廠，山東運河電廠是按照煙煤設計的，該電廠于2005年開始100%燃燒無煙煤，效果良好。按燃燒無煙煤設計的電廠有：河南豫聯電廠和廣東梅縣電廠。

隨著電力行業的蓬勃發展，上海鍋爐廠有限公司在大力發展600~1000MW等級超（超）臨界常規大型電站鍋爐的同時，也在大力發展燃燒特殊燃料和一些特殊要求的工業鍋爐，主要是針對造紙和石化行業，這些行業的主要特點是：鍋爐容量小、燃燒的燃料雜、鍋爐穩定運行要求高、鍋爐負荷變化大，并且大都采用母管制運行等一些特點，我們開發了一系列摻燒石油焦、紙漿和工業淤泥的循環流化床鍋爐，主要有：蘇州工業園區金華盛紙業400t/h摻燒紙漿的CFB鍋爐，上海金山石化摻燒石油焦的620t/h CFB鍋爐，出口印尼芭拉旺670t/h燃燒高水分、低熱值褐煤的CFB鍋爐，遼寧華錦化工410t/h摻燒石油焦的CFB鍋爐和鎮海煉化410t/h摻燒石油焦的CFB鍋爐，最近我們又在為廣東紙廠設計了混燒煤、工業淤泥、脫墨污泥、工業廢氣的350t/h CFB鍋爐。

表1 上鍋CFB鍋爐業績

2 濟寧運河發電有限公司（2臺） 山東 煙煤/無煙煤 2003 3 山東華能濟寧電廠（2臺） 山東 煙煤 2003 4 東莞東糖集團有限公司（2臺） 廣東 貧煤 2004 5 河南豫聯（2臺） 河南 無煙煤 2004 6 廣東梅縣B廠（2臺） 廣東 無煙煤 2004 7 江西景德鎮發電有限責任公司（1臺） 江西 煙煤 2005 8 山東眾泰發電有限公司（4臺） 山東 煙煤 2007 9 朔州市格瑞特實業有限公司（2臺） 山西 煤矸石 2008 7 唐山開灤東方發電（2臺） 河北 煙煤 2009 8 印度金德（10臺） 印度 劣質煙煤 2010 200MWe 等級1 金山石化（1臺） 上海 石油焦+煤 2007 2 印尼巴拉旺（1臺） 印尼 劣質煙煤 2008 3 神華億利電廠（4臺） 內蒙 煤矸石 2007 4 山西耀光（2臺） 山西 煤矸石 安裝中300MWe 等級1 云南小龍潭發電廠三期（2臺） 云南 褐煤 2006 2 北方聯合電力有限責任公司蒙西電廠（2臺） 內蒙 煤矸石 2007 3 山西平朔（2臺） 山西 煤矸石 2007 4 遼寧調兵山（2臺） 遼寧 煤矸石 2009 5 廣東云浮電廠（2臺） 廣東 煙煤 2010 6 京能朔州右玉發電廠（2臺） 山西 煤矸石 設計中7 上海電氣集團股份有限公司蒙能杭錦旗（2臺） 內蒙 煤矸石 設計中8 山陰煤矸石電廠（2臺） 山西 煤矸石 設計中9 山西長治欣隆煤矸石電廠（2臺） 山西 煤矸石 設計中10 貴州盤江電廠 貴州 煤+煤泥 設計中

3 大型循環流化床鍋爐技術特點

上海鍋爐廠循環流化床鍋爐技術在多次技術引進和國內技術合作的基礎上，通過最近10余年來的快速發展，已經形成了完善的技術體系，逐步形成循環流化床鍋爐技術特點，這些特點主要表現在：

3.1 總體布置

鍋爐在總體布置上從50MW到600MW超臨界CFB鍋爐均采用“M”型布置，對于200MW以下容量的CFB鍋爐，推薦采用爐前給煤，對于汽包鍋爐，汽包布置在爐膛和旋風分離器之間，采用水冷旋風分離器，水冷系統的下降管和水冷分離器下降管均布置在爐膛和旋風分離器之間，爐前不布置下降管路，以便于爐前給煤系統的布置。爐膛、旋風分離器和尾部對流煙道均懸吊在爐頂鋼架上，整體懸吊（見圖1）。

圖1 330MW總體布置

圖2 爐屏結構

超高參數帶再熱器的循環流化床鍋爐采用傳統的尾部雙煙道結構，再熱器受熱面布置在對流煙道的前煙道內，通過雙煙道檔板來調節再熱蒸汽的溫度。

3.2 爐內受熱面的布置

循環流化床鍋爐爐內屏式受熱面采用“U”型布置方式，蒸汽通過屏式受熱面后首先沿膜式屏下降流動，通過中間混合集箱后再上升，這樣布置便于降低每片屏管子之間溫差，防止管屏扭曲變形，屏的結構如圖2所示，為了減少不同屏之間的溫差，每一級受熱面屏采用集中布置，不采用交叉布置的方式，這樣布置的目的是盡量使每一級受熱面在爐內有一個均勻的爐內溫度場，即使在爐內左右側溫度存在偏差的情況下，同一級受熱面的不同屏之間吸熱均勻，減少屏間熱偏差。

針對鍋爐參數的不同，注重爐內受熱面與尾部對流受熱面的匹配，對于超高參數的循環流化床鍋爐，由于過熱器吸熱隨著參數的提高而增加，在設計上要求過熱器受熱面輻射吸熱量與對流吸熱量良好的匹配，保證過熱器受熱面在鍋爐各種負荷下平穩的溫度特性。在亞臨界300MW以上的鍋爐， CFB鍋爐采用高溫級、中溫級過熱器以屏的形式布置在爐內。實踐證明在云浮300MW CFB工程上，過熱器各級受熱面在各種負荷下有著平穩的汽溫、壁溫特性，過熱器噴水量小，受熱面安全且爐內屏式受熱面壁溫偏差非常小，屏式受熱面無變形。

3.3 爐內防磨

爐膛過渡區的磨損一直是循環流化床的一大難題，為此進行長期的研究，并得出渦流是造成過渡區域光管磨損的主要原因，提出了防止過渡區域渦流對水冷壁磨損的措施，如圖3-2所示，該結構下部采用防磨澆注料主動形成一個臺階，其作用是利用該結構產生一個渦流區，控制渦流產生在傾斜臺階的耐磨層區域，避免上部光管的磨損。

圖3 過渡區防磨結構

該技術在廣東云浮300MW循環流化床鍋爐上使用，過渡區沒有采取其他防護措施，通過將近3個多月的運行，效果令人滿意。

3.4 新型風帽的使用

循環流化床流化風帽的結構形式直接影響到流化床鍋爐物料流化質量，影響到鍋爐運行、燃燒、爐膛磨損和安全經濟運行。循環流化床鍋爐風帽形式和種類繁多，但運行效果不盡人意，運行過程中或發生磨損、或漏床料、或堵塞、或風帽的阻力特性不佳等影響鍋爐的均勻流化，使用周期也不佳，定期更換率高。為了達到防磨性能好，布風板阻力適中，又能夠保證大型循環流化床大床面布風均勻的要求，開發出了如圖4所示的大直徑T型鐘罩風帽。

圖4 大直徑T型鐘罩風帽

這種風帽有著向下傾斜的噴嘴，可以避免噴口對吹而造成風帽之間的磨損，同時風帽內有節流小噴口可以防止底渣返竄。另一個特點是采用大直徑噴口，風帽之間的節距大，300MW CFB鍋爐風帽的數量在960個左右，減輕了工地安裝和運行維護的工作量。

3.5 采用床上啟動點火方式

CFB鍋爐啟動點火方式的選取，目前國內普遍認同床上床下聯合點火啟動方式。但隨著鍋爐容量的增大，爐膛布風板面積也越來越大，單只點火油槍的出力基本上要求每只點火器的出力在2t/h以上。根據我們對大型循環流化床鍋爐點火方式的研究，采用床上點火方式是經濟合理的，在300MW容量等級CFB配置8只出力為2~3t/h的床上點火油槍，每只油槍均設有高能點火器、火焰檢測器和冷卻裝置，這樣配置的優點有：

（1）在循環流化床鍋爐技術的發展過程中，采用怎樣的啟動點火方式一直是從事循環流化床鍋爐工作者所研究和爭論的話題，總結目前循環流化床鍋爐啟動點火方式有3種：床下點火、床上點火和床上床下聯合點火。究竟采用何種點火方式是安全可靠、經濟合理的，還需要根據鍋爐的容量、煤種以及工程情況來進行選取，不能一概而論。

目前我國循環流化床鍋爐數量多，超過3000余臺，就容量來說大都是中小容量的鍋爐，在點火方式上幾乎都采用床下啟動點火的方式，如圖5所示。

圖5 床下風道點火

這種點火啟動方式簡單、鍋爐熱力用率比較高。由于一次風進口風道和點火風室的結構采用分叉進入的方式，為了避免一次風進口對點火燃燒器在啟動過程中的影響，在一次風進口管道上裝有調節檔板門，其目的是在啟動過程中滿足通過啟動燃燒器出口的壓力大于一次風進口的壓力，使點火燃燒器產生的煙氣與一次風快速、均勻的混合。避免局部高溫損壞點火燃燒風道，點火風道燒損的事故在我國時有發生，另外為了點火更加安全可靠，有些鍋爐在點火配風上配有點火增壓風機，這種配置國外爐型上用得比較多，集中在鍋爐容量較小的CFB鍋爐上，這是因為小容量的油槍霧化效果容易得到保證，只要設計合理，點火安全性能夠保證。

（2）床上啟動點火方式，這種點火方式是點火油槍安裝在布風板以上2~3.5m的高度，油槍向下傾斜布置（圖6），點火油槍火焰和熱量直接射入流化膨脹后的密相床層，熱量通過輻射和對流的方式加熱床料，而床下點火是通過油槍加熱風，熱風通過對流的方式再加熱床料，按照傳熱原理床上點火是直接、高效的。床上點火只要床料粒度和床層料位合適，熱利用率是非常高的，目前我國一些小容量的CFB鍋爐，由于運行的料位低，只有3~5kPa的料位，因此采用床上點火啟動熱利用率普遍較低。

圖6 床上油槍點火

在點火前期由于對床上點火加熱床料的理論和經驗掌握程度不夠，熱利用率偏低，造成啟動點火用油偏高，經過研究，在前期存在以下問題：

（a）啟動時料為偏低，啟動一段時間后，爐內存料量少，密相區膨脹高度不夠，造成熱利用率低。

（b）床上油槍剛度不夠，火焰在受到一次流化風的影響后，火焰向下燃燒的長度短，有時火焰直接往上，影響床料吸熱。

（c）一次風過大，使火焰上偏，同時一次風量大，熱利用率低。

在300MW CFB鍋爐自主開發設計中，經過設計優化，使用效果良好。

（3）床上床下聯合點火方式，目前300MWe CFB鍋爐均采用這種啟動方式，如引進型300MWe CFB和其他自主型，這種方式是風道內布置啟動點火燃燒器，由于鍋爐容量大，油槍出力大，風道不能采用分叉布置，點火油槍布置在風道內，一次風通過油槍，床上再布置有床槍，床槍不配點火器和火檢，床槍布置高度低，基本上在布風板上1m左右，當床溫超過某一設定溫度后直接向爐內噴入油。風道布置見圖7。

圖7 床下風道燃燒器點火

這種點火方式不管是在點火啟動階段還是正常運行階段一次流化風全部經過點火風道燃燒器的配風裝置，造成一次風壓損，該壓損一般有500~1000Pa，增加了一次風機運行電耗。

隨著鍋爐的大型化發展，必須采用大出力的床下風道點火燃燒器，增加了點火風室燒損的風險。

在開發300MWe CFB鍋爐的過程中，要作到風道點火器風室在正常運行時阻力降小于500Pa是比較困難的。

根據對CFB鍋爐啟動點火方式的研究，300MWe CFB鍋爐采用床上點火是經濟安全的，因此決定在300MWe CFB鍋爐上推廣運用。

由于300MWe等大型CFB鍋爐，為了得到均勻的爐膛溫度和高的燃燒效率，運行的床層料位在8~11kPa的范圍內，料位高。在啟動的過程中，密相床膨脹后料位高，因此床上點火，熱量直接從床層的下部送入，熱利用率高，300MWe每次啟動點火用油量一般在35~45t/h范圍內，如果是高揮發份的煤，每次冷態啟動用油量小于30t/h。采用床下、床上聯合點火，估計用油量與床上點火差別不大。

裝配式鋼結構被動房的圍護結構施工關鍵技術探析…………………………………………………… 孫智會（11-164）

首先假設床下點火比床上點火節油一倍，既每次點火啟動節油15t來計算，每噸油市場價6000元/t，每次啟動節約9萬元，由于床下點火造成風機運行壓頭升高，按目前能夠作到的最高要求500Pa來進行計算，假設一次風機2臺，每臺電動機功率為4000kW，風機運行壓力為18kPa，風機電耗簡單假設與PV相關，一次風機由于點火風道阻力降500Pa所多消耗的電能為222kW，電廠按照上網電價計算，與47天成本相當。

床上點火比床下點火省油。這是因為床下點火是油槍首先燃燒加熱一次風，點火后風室的溫度基本上控制在800℃以下，甚至更低，考慮到風室耐磨耐火材料的安全性，同時也要考慮到熱煙氣對風帽壽命的影響。然后依靠熱煙氣加熱床料，熱煙氣和床層物料之間的熱交換主要是以對流換熱為主，換熱系數小，煙氣通過床層后，大部分的熱量被煙氣帶走。

床上點火火焰延伸到膨脹的床料中間，火焰溫度高，熱量直接以輻射的方式把熱量傳遞給床料，火焰溫度高，傳熱強度高，熱利用率高，利于快速提升床溫。

3.6 前后墻聯合給煤

對于大型循環流化床鍋爐的給煤系統的選取，要根據工程燃煤情況和工程所處的地理條件來定，對于燃燒低熱值的燃料，鍋爐燃料消耗量大，同時對于300MW以上的CFB鍋爐，爐膛寬度較大，每臺爐給煤口的數量多，在實際運行過程中由于各種因數的影響，每個給煤口給入的燃料量偏差非常大，為了降低給煤對爐膛燃燒的影響，推薦采用前后墻聯合給料，另外對于南方多雨濕度高的地區，給料系統容易發生堵煤現象，在這種情況下也推薦采用前后墻聯合給煤。

對于大型循環流化床鍋爐來說，前后聯合給料，雖然在系統設計上較為復雜，但聯合給煤利于循環流化床鍋爐的燃燒、脫硫和脫銷。

在300MW以上的CFB鍋爐，推薦采用以下給料系統（圖8）。

圖8 前后墻聯合給煤

在300~330MW等級燃燒煤矸石的CFB鍋爐給料系統設計上，采用爐前6點、爐后3個回料器各2點，既后墻6點聯合給料，前后墻各50%的給料量，在設計上即使發生堵煤也能夠通過其他給料口來調節床溫的均勻性，假設給料倉1和2堵煤，可以通過增加輸料線5的給料量了調節，提高鍋爐在發生堵煤工況下安全性和給煤調節的靈活性。

3.7 水(汽)冷旋風分離器

對于亞臨界參數以下的汽包爐，可采用水冷旋風分離器，超臨界參數以上CFB鍋爐采用蒸汽冷卻式高溫旋風分離器，這是因為采用水冷旋風分離器有以下優點：

（1）減少耐磨耐火材料的使用量，提高鍋爐啟停性能；

（2）便于降低分離器外表面溫度，降低散熱損失；

（3）水冷旋風分離器內介質依靠自然循環驅動，不增加汽水阻力降；

（4）過熱器系統回路簡單，過熱器系統阻力降易于控制，過熱器系統溫度偏差小。

3.8 兩級聯合冷渣技術

我國循環流化床大都燃燒低熱值的劣質煤，燃料中灰和硫的含量高，基本上采用爐內脫硫，鍋爐飛灰和底渣量大，底渣蓄熱損失大，高的在2%以上，因此底渣蓄熱的回收利用將成為制約CFB鍋爐經濟運行的重要因素，雖然有些冷卻水利用冷凝水，吸收底渣蓄熱后再回到汽機島的低加前，從熱平衡角度來看，底渣蓄熱已被系統回收，但實際上會造成汽輪機排汽量增加，大量的熱量排入大氣，從能量的轉換和利用角度來看，這部分熱量很少被利用。推薦采用兩級底渣冷卻技術，設計思想如下：

(1) 底渣高溫段蓄熱由高溫級底渣冷卻裝置冷卻，蓄熱直接由鍋爐回收，提高鍋爐熱效率；

(2) 底渣冷卻到一定溫度后再進入第二級冷渣系統；該技術已在330MW CFB燃燒矸石的工程上得到推廣運用(圖9)。

圖9 膜式壁移動床冷渣器

鍋爐兩級冷渣，高溫底渣進入直接用爐膛水冷壁形成的膜式壁密閉腔體，腔體內布置低溫省煤器受熱面，底渣以低速移動的方式自上而下流過省煤器受熱面，經過冷卻以后的底渣在進入下一級機械式冷渣器，由于底渣進入下一級機械式冷渣器時渣溫低，提高了下一級冷渣器的可靠性。

3.9 新型返料技術

保證大型循環流化床鍋爐具有良好的流化質量需要從多方面考慮，目前更多的是關心風帽的結構形式、風帽的自身阻力，風室的結構以及一次風進風方式等，往往忽略布風板上部密相區內物料的運動和擴散情況，實際運行中布風板上部密相區沿寬度、深度方向的壓力波動是非常嚴重的，這對風帽漏灰、風帽磨損以及爐膛內不均勻性磨損影響較大，研究表明，密相區的壓力波動是不可避免的，實驗還研究出壓力波動的頻率為約為0.2Hz，也就是說壓力在5s內波動一次，上部壓力的波動會造成風帽風量的波動，風帽風量的波動引發細灰反竄，壓力波動幅度越大，越容易造成風帽漏灰和磨損，因此盡量降低密相區床壓波動的幅度是我們在設計細節中要精心考慮的，而影響該波動幅度的主要結構因數有：給煤口給入的煤對密相區的沖擊，回料器返料口返料量造成的沖擊，二次風噴入也會造成沖擊，合理布置給煤口的數量、給煤口的高度以及二次風噴口合理配風都能夠起到降低床壓波動的作用，在這些影響因數中，返料管由于返料量遠遠大于給煤量和風量，由此對床壓局部波動的影響是最大的。在通常的設計中，返料管的進口采用圓形結構，返料時大量的循環物料高速從圓形口的底部集中進入爐膛，擴散性能差，而在300MWeCFB鍋爐上，采用了上圓下方的專利結構（圖10），該返料結構下表面是平面，在平面進口處布置播散風，使循環物料進入爐膛時有較好的擴散性能，減輕物料對密相區的沖擊，另外，上圓下方的返料管結構，在設計中提高了返料口距離布風板的高度，便于物料擴散。

圖10 返料管上圓下方結構

3.10 四分倉回轉式空氣預熱器

根據循環流化床鍋爐的經驗，在200MW等級以上的CFB鍋爐中采用四分倉回轉式空氣預熱器，這是因為與管式空氣預熱器相比較，回轉式空氣預熱器具有如下優點：

（1）空氣側和煙氣側阻力降低，對于回轉式空氣預熱器，一、二次風側的空氣阻力降在800~1000Pa，煙氣側在700~900Pa，具有阻力小的特點。管式空氣預熱器，特別是大容量鍋爐的管式空氣預熱器，體積大，煙氣和空氣的流程長，煙空氣的阻力降大，一般都在1200Pa以上，空氣側甚至超過1500Pa，因此造成鍋爐輔機電耗量大。

（2）管式空氣預熱器維護困難，由于管式空氣預熱器對硫腐蝕敏感，一旦出現腐蝕，會造成漏風量大，無法維修。一般在鍋爐投運的前期，管式空氣預熱器漏風量小，但在運行過程中漏風量會越來越嚴重，無法控制。對于大尺寸的管式空氣預熱器，由于每個管組中沿煙氣流程的每排管子溫度差異，造成管板變形，管板與管子焊縫拉裂等情況，造成漏風。回轉式空氣預熱器的漏風在使用期限內比較穩定，并可利用自動跟蹤系統進行調節，維護方便。硫酸腐蝕不會影響漏風。

（3）回轉式空氣預熱器占地面積小，檢修維護方便，隨著循環流化床鍋爐的廣泛運用，四分倉回轉式空氣預熱器的密封技術趨于成熟，漏風率也逐臺降低，特別是一二次風的壓頭要遠低于引進機組，回轉式空氣預熱器的漏風明顯降低，能夠保證在6%以下。

4 小結

通過研究，上鍋循環流化床在防止和減輕爐內磨損，降低蒸汽側和煙風側壓降，降低受熱面壁溫偏差，底渣熱量回收以及啟動點火的經濟和安全等方面都提出了解決措施和方法，使循環流化床鍋爐具有磨損輕、流化質量高、熱效率高、鍋爐受熱面壁溫偏差小、鍋爐電耗低以及啟動點火系統經濟安全可靠等特點，為提高循環流化床鍋爐可靠、安全、經濟運行提供了技術保障，這些新技術已經在自主開發的一批300~330MW CFB鍋爐得到了實施，在廣東云浮300MW CFB鍋爐成功運行以后得到驗證并取得了良好的效果。這為開發大型超臨界CFB鍋爐提供了技術保障。