300MW機組蒸汽氫電導率超標原因分析及處理措施

李 剛，張瑞枝，蘇 煒，張 旭

（大唐河北發電有限公司馬頭熱電分公司，河北 邯鄲 056044）

河北某發電廠新建2臺國產300MW燃煤供熱機組，于2010年投入運行。鍋爐為2臺1 025t/h亞臨界、一次再熱、單爐膛、平衡通風、固態排渣汽包爐。2臺機組設置1套自動給水加氨、凝結水加氨裝置，加氨量根據給水流量、給水pH值控制，加氨點設在除氧器水箱出口。凝結水加氨量根據凝結水pH值或凝結水流量信號控制，加氨點設在凝結水精處理裝置出口母管上。

1 蒸汽氫電導率超標情況及原因分析

該廠早期投運的1臺300MW機組，自投運以來蒸汽氫電導率持續超標，最高值達到0.774μS/cm（標準≤0.15μS/cm）。針對該機組蒸汽氫電導率超標的問題，該廠技術人員對機組蒸汽采樣中各離子的質量濃度進行了分析，結果見表1。

表1 蒸汽采樣中各離子的質量濃度 μg/L

從表1可以看出，蒸汽中氨離子（NH4＋）質量濃度最高。蒸汽中的氨的質量濃度主要是由于給水加氨的引入。機組運行期間為了避免熱力設備腐蝕，要求提高爐前給水pH值，一般采用爐前給水加氨的方式［1］。調整試驗前，該機組爐前給水按照pH≥9.2控制加氨量，每天加入氨水量約200kg。汽水系統加入的氨水水解形成的氨離子會進入蒸汽，由于蒸汽中氨的質量濃度較高（4 590.47μg/L），經過蒸汽電導率儀表氫交換柱后測試氨的質量濃度為300μg/L，可確定蒸汽中氨的質量濃度高是造成蒸汽氫電導率高的直接原因。

為了排除氫交換柱失效引起氨的質量濃度高，運行中更換新的交換柱，但結果基本相同，因此排除了交換柱失效這一影響因素。為了驗證爐前給水加氨量高是造成蒸汽氫電導率超標的原因，對給水中氨的質量濃度進行調整，將給水pH值調整到9.0～9.1，同時將連排開度關至5%。通過7天的連續監督，在減少爐前給水加氨量后蒸汽電導率一直在合格范圍內，證明了由于爐前給水加氨量大，使蒸汽中氨的質量濃度增高，造成蒸汽氫電導率高。

2 蒸汽氫電導率超標的處理措施及其效果

通過調整試驗，減少爐前給水加氨量（即將爐前給水pH值控制低限由9.2降低到9.0），連續監測給水中鐵的質量濃度和蒸汽中鐵的質量分數。測試結果表明，在2010年6月29日－7月5日試驗期間，給水中鐵的質量濃度和蒸汽中鐵的質量分數均在規程要求范圍內，未出現增長現象。試驗表明，爐前給水pH值控制低限降低到9.0后，汽水各項指標合格，熱力設備系統無明顯腐蝕傾向。在此期間，單臺機組氨水溶藥量由每日200kg降至50kg，減少了75%，同時，凝結水精處理高速混床出水氫電導率也降至合格范圍之內。具體處理措施如下：

a.5月27日，將連排開度由5%增大到20%，并每6h進行定排1次。采取該措施后，飽和蒸汽氫電導率由0.585μS/cm降至0.165μS/cm，之后蒸汽氫電導率又升至0.368μS/cm，降至0.156μS/cm，隨后蒸汽氫電導率一直維持在0.156～0.394μS/cm之間，氫電導率仍連續超標。現場運行人員持續采取加大排污的方法進行處理。

b.6月29日，開始進行給水加氨量的調整試驗，降低給水、凝結水加氨量，將給水pH值依次降至9.1～9.2、9.0～9.1、8.9～9.0。7月1日，當給水pH值降至9.0時，蒸汽氫電導率全部降至0.15 μS/cm以下，達到標準范圍內。隨后將給水加氨量控制值（pH 值）下調0.2（從9.2調整至9.0），且將連排開度關至5%。表2為給水和飽和蒸汽的品質分析結果。

表2 給水和飽和蒸汽的品質分析結果

3 結論及建議

a.300MW機組蒸汽氫電導率超標直接影響機組安全經濟運行，應采取加開連排的措施盡快將蒸汽品質降至合格。氫電導率超標主要是由于氨離子的質量濃度高引起的，給水加氨量調整不當是導致氨離子質量濃度高的直接原因。

b.試驗結果表明，為確保機組蒸汽氫電導率達標，爐前給水的pH值應控制在9.0～9.2并盡量低限運行，連排開度應控制在5%以上。

c.應強化化學監督作用，加強對化學人員培訓，將化學儀表、加藥設備等納入正常生產管理，落實人員責任，確保機組安全運行。

［1］ 李培元，火力發電廠水處理及水質控制［M］.北京：中國電力出版社，1999.

［2］ 尚玉珍，王二福.電廠化學水處理與在線化學儀表［M］.太原：山西經濟出版社，1997.