孔莊礦7354工作面上隅角瓦斯治理模式研究＊

王志亮 陳善文 上官昌培 肖海軍

（1.華北科技學院安全工程學院，河北省三河市，065201；2.中煤集團大屯公司孔莊煤礦，江蘇省徐州市，221611）

孔莊礦7354工作面上隅角瓦斯治理模式研究＊

王志亮1陳善文2上官昌培2肖海軍2

（1.華北科技學院安全工程學院，河北省三河市，065201；2.中煤集團大屯公司孔莊煤礦，江蘇省徐州市，221611）

分析了孔莊礦7354采煤工作面上隅角瓦斯治理的現(xiàn)狀，依據(jù)相關標準，結合7354工作面隅角瓦斯涌出特性提出了3種瓦斯抽放方案，并分別對各抽放參數(shù)進行計算。按照技術可行、安全可靠的原則對方案進行優(yōu)選。

上隅角 瓦斯積聚 移動式瓦斯抽放系統(tǒng) 方案優(yōu)選

采煤工作面上隅角處在整個工作面采空區(qū)漏風的匯合處，漏風中往往攜帶大量的采空區(qū)瓦斯，而工作面的風流由于在U型通風上隅角位置處向回風巷轉向，會在此處形成渦流，致使采空區(qū)涌出的大量高濃度瓦斯難以進入主風流中而匯聚于此，形成上隅角瓦斯集聚。上隅角集聚的瓦斯是煤礦重大危險源之一，及時有效地處理該區(qū)域積聚的瓦斯是日常瓦斯管理的重點。

1 孔莊礦7354工作面隅角瓦斯治理現(xiàn)狀

7354綜放工作面放煤期間存在上隅角切頂線區(qū)域積聚瓦斯隱患，為確保7354工作面瓦斯安全管理，孔莊煤礦專門下發(fā)了7354工作面瓦斯管理專項措施（屯能司孔〔2001〕169號）。目前，上隅角瓦斯治理措施是在7354工作面123＃支架上吊掛一套2 k W小通風機，通過?400 mm風筒向上隅角供風，稀釋上隅角瓦斯，在工作面上隅角往外60 m處安設一臺2×2.2 k W的抽出式通風機，通過?400 mm伸縮性負壓風筒抽排上隅角瓦斯。7354綜放工作面通風機布置見圖1。

小型通風機未安裝前，上隅角瓦斯?jié)舛仍?.7%左右，采空區(qū)瓦斯?jié)舛?.8%左右。抽放通風機安裝后，上隅角瓦斯?jié)舛冉禐?.4%左右，采空區(qū)瓦斯?jié)舛冉禐?.86%左右。說明采用兩部通風機處理上隅角瓦斯取得了較好的效果，但通風機均位于工作面采場范圍內，影響正常生產工作，同時工作面風流不穩(wěn)定，該方式一般是臨時處理瓦斯的措施。因此，有必要進一步研究治理上隅角瓦斯的其它處理方法。根據(jù)本礦瓦斯涌出現(xiàn)狀和生產布局安排，經對各種隅角瓦斯治理方式對比分析后，確定采用井下移動式瓦斯抽放系統(tǒng)來處理工作面上隅角瓦斯問題。

圖1 7354綜放工作面隅角通風機布置圖

2 上隅角瓦斯抽放量分析

由于7354工作面采用U型通風方式，采空區(qū)內的瓦斯主要通過上隅角涌出。根據(jù)現(xiàn)場實測，7354工作面原風量750 m3/min，安裝兩臺小型通風機后風量增加到933 m3/min，抽出隅角的瓦斯?jié)舛葹?.4%，由此可得抽出式通風機的抽風量為183 m3/min，小型通風機安裝后抽出的上隅角瓦斯量為0.732 m3/min。由于壓入式通風機提高了隅角的絕對壓力，抑制了采空區(qū)瓦斯的涌出，因此在采空區(qū)內尚有大量瓦斯存在。若采用移動式抽放系統(tǒng)，停止兩臺小型通風機運轉后，上隅角處于負壓狀態(tài)，采空區(qū)內會涌出大量瓦斯，同時抽放支管能深入采空區(qū)內部，因此移動式抽放管路內的瓦斯?jié)舛葧休^大增加，預計在1.5%左右。按照小型通風機的抽風量和隅角自然瓦斯涌出濃度，則可計算出采用移動式泵站的瓦斯抽放量為1.28 m3/min，抽放管路中瓦斯混合抽放量為85.4 m3/min。

3 井下移動瓦斯抽放系統(tǒng)方案設計

依據(jù)煤礦井下瓦斯抽放泵站的有關規(guī)定，結合孔莊礦7354工作面生產現(xiàn)狀，提出3套瓦斯抽放方案。

3.1 移動泵站安設位置

移動泵站安裝地點應根據(jù)需要抽放瓦斯的區(qū)域而定。一般采用就近安裝原則，但應安裝在有新鮮風流的巷道中，安裝地點不應堆放雜物，并能保證供水和排水方便；抽出的瓦斯可引排到地面、總回風巷、一翼回風巷或分區(qū)回風巷，但必須保證稀釋后風流中的瓦斯?jié)舛炔怀蕖０凑丈鲜鲆?guī)定，結合7354工作面巷道布置實際情況，移動抽放泵站的安設位置見圖2。

圖2 7354工作面瓦斯抽放移動泵站安設位置圖

3.2 方案比較

瓦斯抽放管徑選擇對抽放瓦斯系統(tǒng)的建設投資及抽放系統(tǒng)效果有很大影響。直徑太大，投資費用增加；直徑過細，管路阻力損失大。移動抽放系統(tǒng)管徑選擇依據(jù)隅角瓦斯抽放量和經濟流速，并考慮一定的富余量來確定，目的為降低抽放管路阻力，加大抽放管口負壓，提高抽放效果。

（1）方案一。抽放泵負壓側和正壓側均采用6寸管（?150 mm），管路總長度500 m（抽氣管400 m，壓氣管100 m）；混合抽放量85.4 m3/min；混合瓦斯對空氣的密度比0.994，管徑系數(shù)K為0.71。由此可計算出移動泵站抽放系統(tǒng)的各參數(shù)，入口側管路摩擦阻力為189941 Pa，入口側管路局部阻力為37988 Pa，出口側管路摩擦阻力為47485 Pa，出口側管路局部阻力為9497 Pa，抽放管網總阻力為284911 Pa，瓦斯抽放泵流量為128 m3/min，瓦斯抽放泵壓力為356293 Pa。局部阻力取相應摩擦阻力的20%，抽放管路瓦斯?jié)舛热?.5%，抽放系統(tǒng)入口負壓為7000 Pa，抽放系統(tǒng)出口負壓為5000 Pa，流量備用系數(shù)為1.2，壓力備用系數(shù)為1.2，瓦斯泵抽放效率為0.8。

（2）方案二。按照7354工作面隅角瓦斯涌出實際情況，取抽放管路內混合氣體經濟流速1.5 m/s，計算可得所需管路內徑為348 mm。其它參數(shù)同方案一，由此計算得出移動泵站抽放系統(tǒng)的各參數(shù)，入口側管路摩擦阻力為2826 Pa，入口側管路局部阻力為565 Pa，出口側管路摩擦阻力為706 Pa，出口側管路局部阻力為141 Pa，抽放管網總阻力為4328 Pa，瓦斯抽放泵流量為128 m3/min，瓦斯抽放泵壓力為19594 Pa。

（3）方案三。由于7354工作面材料巷為回風巷，沿煤層底板布置，靠中上部鋪設軌道。材料巷采用錨網支護，局部為錨架聯(lián)合支護。梯形斷面凈寬4.2 m，凈高2.4 m，斷面積11.31 m2，主要用于該工作面的回風和運料。材料巷內布置直徑3寸壓風、供水、排水（注漿）三路管路及電纜、監(jiān)測線等管線設備。由于回風巷擔負工作面進料任務，巷道內管路及各種管線布置較多，采用內徑為348 mm的抽放管路存在斷面偏小，安裝困難等問題，為此提出方案三，即移動抽放系統(tǒng)負壓側安裝兩條并聯(lián)管路，內徑均為150 mm，為減小回風側阻力，回風段選用內徑為348 mm的管路。由此進風段每條管路混合瓦斯量為42.7 m3/min；回風段管路混合瓦斯量為85.4 m3/min；進風段瓦斯抽放管內徑為150 mm，回風段瓦斯抽放管內徑為348 mm，其它參數(shù)同方案一，由此計算得出移動泵站抽放系統(tǒng)的各參數(shù)，入口側管路摩擦阻力為47485 Pa，入口側管路局部阻力為9497 Pa，出口側管路摩擦阻力為706 Pa，出口側管路局部阻力為141 Pa，抽放管網總阻力為57829 Pa，瓦斯抽放泵流量為128 m3/min，瓦斯抽放泵壓力為83795 Pa。

3.3 方案優(yōu)選

（1）方案一所需管徑較小，安裝方便，但計算得出的抽放泵壓力太大，不可能選出合適的瓦斯抽放泵，因此技術上不可行。

（2）方案二抽放負壓較小，富余量較大，能夠滿足異常狀態(tài)下瓦斯抽放需求，同時對即將回采的7353工作面上隅角瓦斯抽放具有參考作用，但抽放管徑較大，在巷道中鋪設困難，目前工作面回風巷不具有實施條件。

（3）方案三泵站入風側鋪設兩條內徑為150 mm的管道，壓風側鋪設一條內徑為348 mm的管道，在流量備用系數(shù)取1.2，壓力備用系數(shù)取1.2，瓦斯泵抽放效率取0.8的條件下，計算得出的抽放泵混合流量128 m3/min，抽放泵壓力為83795 Pa，處于合理范圍內，能夠滿足隅角瓦斯涌出的抽放要求，回風巷道也具備實施條件。

綜合以上分析，孔莊礦采用方案三作為治理7354工作面隅角瓦斯涌出的技術措施。

4 結論

（1）采用局部通風機治理上隅角瓦斯能夠取得較為明顯的效果，但隨工作面不斷推進，通風機需隨綜采支架動態(tài)移動，造成風流不穩(wěn)定；同時通風機處于工作面人員集中作業(yè)區(qū)域內，影響正常生產進度。因此該方式只適用于臨時性處理上隅角瓦斯異常涌出，不能作為隅角瓦斯治理的常態(tài)技術措施。

（2）采用移動式瓦斯抽放系統(tǒng)后，隅角處風流由局部通風機壓入式的正壓變?yōu)槌槌鍪截搲海煽諈^(qū)瓦斯涌出量和瓦斯?jié)舛缺厝辉黾樱虼嗽谠O計抽放方案時必須考慮到這一特性。

（3）由于工作面回風巷斷面較小，巷道內布置有各種管路和管線，若設計的瓦斯抽放管路太小，不能滿足抽放需求，管路太大，又不具備布置條件，該狀況下可并聯(lián)布置兩趟管路較小的瓦斯抽放管，即可滿足瓦斯抽放要求，又不影響正常的回采作業(yè)。

（4）由于工作面隅角瓦斯涌出濃度較低，應在進風隅角處設置煤袋墻和風障方式，減少進入采空區(qū)的漏風，可提高回風隅角處的瓦斯抽放濃度。

［1］ 米曉坤.采煤工作面上隅角瓦斯治理［J］.煤炭技術，2009（6）

［2］ 胡寶林，姚晉寶等.朱莊礦上隅角瓦斯抽采鉆孔參數(shù)優(yōu)化及效果分析［J］.中國煤炭，2011（12）

［3］ 栗振剛.高瓦斯綜放工作面卸壓瓦斯抽采技術研究［D］.西安：西安科技大學，2009

［4］ 胡殿明，林柏泉.煤層瓦斯賦存規(guī)律及防治技術［M］.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，2006

［5］ 周世寧，林柏泉.煤層瓦斯賦存與流動理論［M］.北京：煤炭工業(yè)出版社，1999

［6］ 林柏泉.礦井瓦斯抽放理論與技術［M］.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，1996

［7］ 彭新榮，鄭光相.采煤工作面上隅角瓦斯治理裝置研制與應用［J］.煤礦機械，2007（8）

［8］ 張連成，馬成民.抽放方法治理采煤工作面上隅角瓦斯［J］.煤炭技術，2006（11）

［9］ 李樹剛，錢鳴高.我國煤層與甲烷安全共采技術的可行性［J］.科技導報，2000（6）

Research on gas control mode in upper corner at 7354 coal face of Kongzhuang Coal Mine

Wang Zhiliang1，Chen Shanwen1，Shangguan Changpei2，Xiao Haijun2
（1.Safety Engineering College of North China Institute of Science and Technology，Sanhe，Hebei 065201，China；2.Kongzhuang Coal Mine of Datun，Company，China Coal Group Co.，Ltd.，Xuzhou，Jiangsu 221611，China）

The current upper corner gas control on the 7354 coal working face in Kongzhuang Coal Mine was analyzed.The three kinds of gas drainage schemes were put forward and every drainage parameters were also calculated according to the relevant standards in combination with the gas emission characteristics.Besides，according to the principles of technical feasibility and safe reliability，the schemes were optimized and the third scheme was selected as the basic technical mode for the corner gas control at this coal face.

upper corner，gas accumulation，movable gas drainage system，scheme optimization

TD712

A

＊中央高校基本科研業(yè)務費資助（項目編號：AQ1201B）

王志亮（1971－），男，山西陽泉人，博士，副教授。研究方向為礦井通風與瓦斯防治。

（責任編輯 張艷華）