急冷鍋爐給水流量分配分析

蔣巍

（北京航天動力研究所)

急冷鍋爐給水流量分配分析

蔣巍*

（北京航天動力研究所)

通過水動力分析、鍋爐給水分配的仿真計算，研究了熱負荷均勻情況下各爐管流量分配規律，得出急冷鍋爐爐管發生失效的主要原因是由于鍋爐給水分配不均而導致爐管失穩，使爐管與流體的對流換熱工況惡化。分析結論可為急冷鍋爐的升級改造提供技術依據。關鍵詞急冷鍋爐水動力分析給水分配仿真計算廢熱鍋爐

0 引言

急冷鍋爐是指利用乙烯裂解過程中的余熱以產生蒸汽的鍋爐，是乙烯生產的關鍵設備之一。它的安全穩定運行對乙烯裝置的穩定運行、增加乙烯收率，具有重要意義。

某化工廠乙烯裝置裂解爐的急冷鍋爐在一次投料過程中，發現爐管出口處泄漏、著火。退料處理后，重新投料，發現爐管流通不暢。拆鍋爐入口盲法蘭發現，爐管內管出現堵塞、嚴重鼓包、輕度鼓包、彎曲的現象。

本文通過水動力分析、鍋爐給水分配的仿真計算，得到了熱負荷均勻情況下各爐管流量分配規律，以查明急冷鍋爐爐管發生失效的主要原因，為急冷鍋爐的升級改造提供技術依據。

1 水動力分析

急冷鍋爐屬于廢熱鍋爐的一種，用于實現裂解氣的降溫，防止二次反應的發生，同時回收利用裂解氣的高溫熱能，產生的高壓蒸汽作為汽輪機的動力[1]。急冷鍋爐的結構由集中下降管、供水管、水冷管屏、汽水引出管和鍋筒組成。某急冷鍋爐水循環系統采用4根大直徑集中下降管，分別與供水的兩扇水冷管屏組成循環回路，利用上升管和下降管內的流體的密度差作為鍋爐中水循環的動力，構成內部自然循環系統，其內部各管的供水量靠水循環過程中的爐管的熱負荷自動調節。急冷水循環可以分為4個獨立的循環系統，互不相擾。每個獨立的循環系統包括一個下降管、一個換熱單元和兩個上升管。

在自然循環鍋爐的設計過程中，確定受熱面的水動力特性是一項非常重要的工作。由于急冷的水循環系統屬于自然循環系統，給各爐管的給水量計算帶來很大困難，因此，在水循環計算中，下降管供水給一扇管屏時，先按管屏平均受熱情況計算該循環系統的循環流量和壓差，然后再考慮受熱不均的影響，對整個系統進行安全校核，以避免不安全的情況出現[2]。

在鍋爐容量大、高度大、管徑又不太大時，到蒸發管上部工質已大部分蒸發，若循環倍率過低（含汽量高），容易出現傳熱惡化的現象。

由圖1～圖3可以看出，在出現異常工況的這一段時間內，各爐管裂解氣的入口溫度（COT）不均勻，有較大的偏差。從20:46至21:30這個時間段內，COT是不斷變化的。此時的水循環處于不穩定狀態，如果在設計時水循環未留有足夠的安全余量，就很容易出現水循環事故。

圖1 20:46 COT溫度分布

圖2 21:00 COT溫度分布

圖3 21:30 COT溫度分布

在并聯蒸發管屏中，受熱強的爐管循環流速會高一些，因為自然循環有自補償能力。對于整個循環回路，受熱增強時平均循環流速也會自動提高。但是自然循環回路的自補償能力是有限度的，當受熱強度增大到一定程度時，循環流速不再增大，受熱強度再提高，則循環流速反而下降。此時的循環倍率稱為界限循環倍率。

如果鍋爐管屏的熱負荷提高到失去自補償能力值時，受熱不均勻的管屏中受熱最強的管子循環流速反而較低，管中質量含汽率會很高，在壓力高時容易出現膜態沸騰，使管壁超溫損壞。若加大下降管、供水管和氣水引出管的截面，循環流速將提高，失去自補償能力點向高熱負荷方向移動。對應的界限循環倍率有所提高，使鍋爐水循環較為安全。

并聯的蒸發管屏或管束總是在共同的壓差下運行的。當管屏中各管受熱不均時，受熱弱的管中循環流速會低些。如果受熱不均情況嚴重到受熱最弱管中循環流速很低，只能補充該管蒸發掉的水量，即所產生的蒸汽量時，這根管內的循環就會出現停滯。

2 單個換熱單元的流量分配

急冷鍋爐爐管分4組，每組16根，共64根。爐管型式為套管式換熱器，內管材質為15CrMoG，規格尺寸為?101.6 mm×10 mm，外管材質為SA106GrB，規格尺寸為?159 mm×14 mm，每組換熱面積為80.2 m2，管程介質為裂解氣，殼程介質為鍋爐給水。

根據實際的結構，取一個急冷單元的8根爐管、入口聯箱、出口聯箱和扁圓管作為分析對象，建立幾何模型，如圖4所示。

圖4 急冷單元的幾何模型

計算區域采用直角坐標系，工況為三維不可壓縮黏性單相流體流動，將流體的物性看作常數。入口條件采用質量入口，出口條件為壓力出口。鍋爐給水的物性參數按照工藝包中的數據進行輸入，保證計算的準確性。

入口聯箱和扁圓管內的速度，如圖5、圖6和圖7所示。由圖可以看出，聯箱的端部流速很小，可以看作流動死區。中間5根連接管內的流速要大于兩側的連接管內的流速。扁圓管空間內，在中間6根管的外側空間靠近連接管的一側有一對對稱的漩渦，底部的流體繞管壁規則地流動。在兩側的爐管的管壁外，水繞管壁有較強的旋流作用，這種周向的旋轉速度會影響爐管殼程內的水的流動，增大流動阻力，導致這兩根爐管內的水流量偏小。

圖5 入口聯箱和扁圓管速度矢量圖

圖6 入口聯箱和扁圓管速度矢量局部放大圖

圖7 入口聯箱和扁圓管速度分布云圖

入口聯箱和扁圓管內的壓力分布如圖8所示，從圖中可以看出扁圓管內的壓力分布并不均勻，由于繞流的存在導致兩端的爐管處壓力偏低，中間6根管底部的壓力最高。

圖8 入口聯箱和扁圓管壓力分布云圖

由圖9可以看出，從整個換熱單元來看，在入口聯箱處壓力最高，出口聯箱處壓力最低。

圖9 整個8根爐管單元的壓力分布

入口聯箱和扁圓管湍動能分布如圖10所示，湍動能最大的區域處在兩端的連接管內。中間6根爐管處的湍動能，靠近連接管一側的湍動能要大于遠離的一側。

圖10 入口聯箱和扁圓管湍動能分布云圖

將各爐管內的流量輸出，將不同工況下的各管的流量進行統計，如表1所示。對數據進行分析，得到各管內熱負荷一致的情況下的流量分配規律。

通過對流量分配計算結果的曲線（見圖11～圖13）進行分析，發現在第1根和第8根爐管中流量偏小，設計操作工況最小流量為最大流量的69.92%，實際操作工況最小流量為最大流量的72.84%，異常工況最小流量為最大流量的72.24%；流量第二小的爐管在編號為1的爐管內，在設計操作工況、實際操作工況和異常工況下此管內的流量分別為流量最大的管內的流量的86.61%、87.27%和86.25%。通過對三種工況的各管流量大小的統計，發現中間6根爐管的流量要大于平均的流量，而且各爐管之間的流量偏差很小；最大的流量均在編號為3的爐管內。由入口聯箱和扁圓管的壓力分布和速度分布云圖可以看出，中間的6根爐管均有兩根連接管供水，兩側的爐管均只有一根連接管供水，在兩側的爐管周圍有明顯的漩渦繞內管流動。兩側爐管內的壓力低，出入口的壓差減小，造成管內流量偏低。

上述的流量分配的規律是在假設各管熱負荷一致的情況下分析得到的。而現場給出的COT數據顯示，各爐管的溫度存在較大的差別，熱負荷并不均勻。此時流量分配中最大流量和最小流量的偏差值會更大，極端條件下最小流量將低于最大流量的60%。

綜合上述大量的模擬分析結果表明，在同等條件下，處在兩端的爐管流量偏小，設計操作工況最小流量為最大流量的69.92%，實際操作工況最小流量為最大流量的72.84%，異常工況最小流量為最大流量的72.24%，所以這些爐管的熱補償能力相對較弱。

從現場爐管損壞的情況可以看出，未出現損壞的爐管均為每組中流量分配最大的兩根管，此位置保證足夠高的質量流速和足夠高的循環倍率（較低的質量含汽率）。而靠近兩端的爐管均出現了損壞，只是由于兩端的爐管流量偏小，尤其當各管的熱負荷不均勻時，更會加大流量的偏差，極端條件下最小流量將低于最大流量的60%，極容易造成膜態沸騰的出現，導致爐管超溫過熱。

3結論

綜上所述，由于急冷鍋爐給水分配不均而導致爐管失穩，使大部分爐管與流體的對流換熱工況惡化，這是爐管失效的主要原因之一。本文的分析結論可為急冷鍋爐的升級改造提供技術依據。

表1 不同工況下各管的流量統計

圖11 設計操作工況下的流量分配

圖12 實際操作工況下的流量分配

圖13 設計極限工況下的流量分配

[1] 古大田，方子風．廢熱鍋爐［M］．北京:化學工業出版社，2002．

[2] 林·尤·懷特．鍋爐手冊［M］．王錫高譯．北京:科學出版社，2001．

Feedwater Flow Distribution Analysis of Quench Boiler

Jiang Wei

Through the hydrodynamic analysis and the simulation computation of feedwater distribution of quench boiler,this article studied flow distribution rule of each inner tube in the situation of even heat load and concluded that the main reason for tube failures of quench boiler was uneven distribution of feedwater.The tube buckling caused heat convection deterioration of the inner tubes and fluid.The conclusion could provide technical basis for quench boiler's upgrade.

Quench boiler;Hydrodynamic analysis;Feedwater distribution;Simulation computation;Waste heat boiler

TK 229

*蔣巍，女，1978年生，工程師。北京市，100076。

2011-10-12）