埋地式液化石油氣儲罐的設計

齊曉娣 崔曉云 楊翠娟 張玉平 何燕彬 李建平 李昆東

（石家莊工大化工設備有限公司)

埋地式液化石油氣儲罐的設計

齊曉娣*崔曉云 楊翠娟 張玉平 何燕彬 李建平 李昆東

（石家莊工大化工設備有限公司)

介紹了埋地式液化石油氣儲罐的特點和設計，并對設計中應注意的問題進行了論述。

液化石油氣 儲罐 地埋罐 設計 壓力容器

0 前言

以往液化石油氣 （LPG）站的儲罐都安放在地面上，但隨著人們對安全、環保等意識的增強，埋地罐 （也稱地埋式罐）將越來越廣泛地得到應用。由于儲罐是埋在地下的，比地面罐受力狀況好，因此其防火、防爆性可靠，且結構簡單緊湊，具有材料省、成本低等優點。此外，還可使貯罐與貯罐之間及貯罐與相鄰建筑物之間的安全距離大大縮短，既減少了占地面積，也更安全。本文就地埋罐設計中的問題進行論述。

1 設計參數的確定

1.1 設計壓力和設計溫度

設計壓力是指在相應設計溫度下用以確定容器殼體壁厚的壓力，一般取設計壓力等于或略高于最高操作壓力。地埋罐由于其置于地面以下用沙土覆蓋，外部不加絕熱層，其操作溫度取決于環境溫度。環境溫度越低則操作壓力越低，反之亦然。對同一地區，地埋罐的環境最高溫度低于地面罐，其設計壓力也應低于地面罐，因此其計算壁厚也比地面罐薄，從而可以節省原材料，降低制造成本。某地埋罐的操作參數如表1所示。

表1 操作參數

《固定式壓力容器安全技術監察規程》 （TSG R0004—2009）中的 “3.9.3常溫儲存液化氣體壓力容器的設計壓力”第 （2）條規定： “常溫儲存液化石油氣壓力容器規定溫度下的工作壓力，按照不低于50℃時混合液化石油氣組分的實際飽和蒸汽壓來確定，設計單位在設計圖樣上注明限定的組分和對應的壓力；若無實際組分數據或者不做組分分析，其規定溫度下的工作壓力不得低于表3-5的規定”。按上述規定，可取地埋式液化石油氣儲罐設計壓力為1.77 MPa，設計溫度為50℃。

1.2 腐蝕裕量

液化石油氣介質為輕微腐蝕性介質，按均勻腐蝕速率不超過0.1 mm/a考慮，設計使用壽命為10年，則腐蝕裕量定為1 mm。

1.3 裝量系數

《固定式壓力容器安全技術監察規程》（第3.13節）規定：儲存液化氣體的壓力容器應當規定設計儲存量，裝量系數不得大于0.95。故取裝量系數為0.9。

1.4 容器材料

根據液化石油氣地埋罐的設計溫度、設計壓力、介質特殊性和操作特點以及材料的焊接性能、設備制造工藝、設備的經濟合理性等，主材選用Q345R熱軋鋼板，符合GB 713—2008標準。

1.5 容器類別

液化石油氣為易燃、易爆介質，根據 《固定式壓力容器安全技術監察規程》附件A “壓力容器類別及壓力等級、品種的劃分”可知，液化石油氣屬于第一組介質 （A1.1（1）第一組介質，毒性程度為極度危害、高度危害的化學介質，易爆介質，液化氣體。）；故按該監察規程的 “A1.3.1圖A-1”，可確定該壓力容器類別為Ⅲ類 （P=1.77 MPa，V=40 000 L）。

1.6 最大允許工作壓力

該設備裝有安全閥，且需要進行氣密試驗。根據 《固定式壓力容器安全技術監察規程》（第3.24節）規定：對于帶有安全閥、爆破片等超壓泄放裝置的壓力容器，如果設計時提出氣密性試驗要求，則設計者應當給出該壓力容器的最高允許工作壓力。

GB 150附錄B“超壓泄放裝置”中第B2.1條對最大允許工作壓力做出了定義： “最大允許工作壓力系指在設計溫度下，容器頂部所允許承受的最大表壓力。該壓力是根據容器各部分殼體的有效厚度計算所得，且取最小值”。

該設備經SW6—1998（過程設備強度計算軟件包）計算得:筒體厚度為16 mm，封頭厚度為18 mm，鋼板負偏差為0.3 mm。因此，筒體最大允許工作壓力Pw為：

式中 δe——圓筒或封頭的有效厚度，mm；

[δ]t——設計溫度下圓筒或封頭材料的許用

應力，MPa；

φ——焊接接頭系數；

Di——圓筒的內直徑，mm。代入數值得：

同理，封頭的最大允許工作壓力Pw為：

式中K——橢圓封頭的形狀系數，標準封頭K=1.0。

代入數值得：

本設備所選管法蘭公稱壓力為25 MPa，材質為20Ⅱ，查得在50℃時法蘭材料的最大允許工作壓力為2.25 MPa。

經比較，取液化石油氣儲罐的最大允許工作壓力Pw=2.125 MPa。

然后，再次用SW6在最大允許工作壓力下對容器強度進行全面校核。

1.7 安全閥的動作壓力

根據 《固定式壓力容器安全技術監察規程》（第3.9.2款）規定，對于設計圖樣中注明最高允許工作壓力的壓力容器，允許超壓泄放裝置的動作壓力不高于該壓力容器的最高允許工作壓力，故取安全閥的動作壓力為1.9 MPa。這樣取值可以充分利用壓力容器的實際承載能力，在保證安全的基礎上，避免超壓泄放裝置頻繁動作，既利于穩定生產，又不浪費物料，還避免了環境污染。

2 埋地臥式容器的設計計算

埋地臥式容器與一般臥式容器相比，除承受介質內壓和物料質量的作用外，還受到地面混土層質量或混土層上鋪有的混凝土面層質量的作用，以及可能有的地下水浸沒對筒體產生的浮力作用。由客戶提供的資料可知，該埋地臥式容器由干粗砂直接填埋，干粗砂上無混凝土面層；且容器填埋位置在最高水位之上，故不必考慮被水浸沒時的浮力作用。

2.1 混土層對圓筒體的靜壓力

埋地臥式容器上的混土層 （干粗砂）的質量將增加圓筒體及支座的負荷，使圓筒體承受附加外壓。在距地面以下深H的a-a水平截面上，混土層質量對圓筒體作用的豎向壓力為：

式中 γ——干粗砂層密度，kg/m3；

H——容器上任一點A到地面的距離，m；H=H0＋Ro（1-sinθ）

H0——圓筒頂至地面的距離，m；

Ro——圓筒外徑，m。

在深度H上同時還存在由混土層質量引起的作用于圓筒體上的側向壓力為：

式中K0——混土層的側壓系數，K0=0.25～0.33。

對半徑為Ro的臥放圓筒體，在距地面深H點A處筒體表面的法向壓力為P，它是由Pv、Ph產生的 （見圖1）。

令該點三角單元體的斜邊長為d1，則有：

由上式可見，最大法向壓力發生在θ=90°的圓筒頂點。

為計算方便，取該法向壓力乘以1.2～1.4系數作為埋地臥式容器受土體重力作用而產生的外壓，即：

在埋地外壓為P0的情況下對臥式容器進行全面強度校核，該設備校核合格。

2.2 混土層 （干粗砂）對圓筒體的附加載荷

把埋地臥式容器上方的干粗砂等質量視為附加載荷作用在臥式容器上，計算軸向彎矩及支座反力。

由混土層的質量引起的支座附加反力為：

式中L——封頭切向間距，m，L=6.6 m；

h1——封頭曲面高度，m，h1=0.65 m。將數據代入上式得：

在進行鞍座強度計算時要考慮此力的影響。

3 結束語

本文主要就埋地式液化石油氣儲罐設計參數的確定以及混土層對圓筒體產生的靜壓力和附加載荷的計算等問題進行了詳細的說明。由于尚無完整的設計資料，本文只是結合現有資料進行了闡述總結，希望引起同仁的注意，使埋地式儲罐的設計更進一步完整化、規范化。

埋地式液化石油氣儲罐對盛裝的易燃、易爆介質具有可靠的防火、防爆能力。由于其結構簡單緊湊，節約材料，節約占地面積，因而制造成本有所降低。此外，埋地式儲罐比地面儲罐受力狀況好，更安全可靠。

[1]TSG R0004—2009.固定式壓力容器安全技術監察規程[S].

[2]GB 150—1998.鋼制壓力容器 [S].

[3]全國鍋爐壓力容器標準化技術委員會.壓力容器設計工程師培訓教程 [M].北京：新華出版社，2005.

Design of Underground LPG Tank

Qi XiaodiCui Xiaoyun Yang Cuijuan Zhang Yuping He Yanbin Li Jianping Li Kundong

This paper introduces the characteristics and design of underground LPG tanks,and discusses some promblems that should be paid attention to during design.

LPG;Tank； Underground tank； Design;Pressure vessel

TQ 053.2

*齊曉娣，女，1979年生，工程師。石家莊市，050031。

2011-07-27）