碎石樁在超軟土地基中的應用

莫文賀，劉兵民

（中國港灣工程有限責任公司，北京 100027）

我國利用碎石樁加固軟土地基已經取得了眾多成功的經驗，但對于含水量90%以上，不排水抗剪強度小于10 kPa的超軟土，碎石樁能否適用，多年來一直存在不同的看法，成功的實例極少。國家行業標準《港口工程碎石樁復合地基設計與施工規程》中提出，對不排水抗剪強度小于30 kPa的飽和黏性土地基，應通過現場試驗確定碎石樁的適用性。問題的關鍵就在于兩點：成樁效率和成樁質量。

2010年，澳門振華海灣工程有限公司在澳門國際機場臨近海域，成功地運用振沖碎石樁法，對3.7萬m2的海相淤泥進行了加固，整體效果良好。本文對此做初步介紹，以為今后類似工程項目提供參考。

1 工程概況

澳門地區堤岸地基的處理多采用清淤回填方法。2010年，機場臨近海域建造一條1 500 m長海堤，以阻擋岸側填海擠淤，確保機場設施的安全運營（圖1）。海堤中有930 m采用大直徑碎石樁加固天然軟土地基，從碎石樁的處理規模、軟土的性狀、碎石樁的技術要求等方面來看，在港澳地區乃至國內應屬首例。

1.1 土質情況

施工區屬于海岸潮汐地，自地表以下依次為淤泥、淤泥質土、沖積土、殘積層和花崗巖基巖。淤泥及其下臥淤泥質土是新近沉積的第四紀海相土層，具有典型的珠江三角洲沉積特征，厚度大，含水量高，長期處于水下飽和狀態。主要土層的物理指標如下：

淤泥：淤泥是表層土，處于平均海面以下，深灰色，層厚12～22 m，平均16 m（算術平均值，下同）；含水量98.5%，天然重度15.5 kN/m3，孔隙率2.0，地表以下10 m深度內十字板剪切強度Cu為5 kPa，靜力觸探錐尖阻力qc為0.25 MPa。淤泥層是此次碎石樁處理的主要對象。

圖1 施工區平面位置圖

淤泥質黏土：位于淤泥層下部，夾層厚度在0.1～5 m不等，含粉砂較多，灰色，呈局部透鏡體分布，十字板剪切強度Cu平均15 kPa，實測靜力觸探錐尖阻力qc平均為0.65 MPa，差異較大。本次將淤泥質土和上部淤泥一并處理。

沖積黏土：屬于淤泥層或者淤泥質土層的下臥層。土黃色，天然重度18.0 kN/m3，靜力觸探錐尖阻力qc大于1.0 MPa。設計以此沖積黏土作為碎石樁持力層。

1.2 設計要求

建成的海堤是一個擋土結構，選擇天然地基并進行碎石樁加固，目的是提高地基的綜合抗剪能力。設計把淤泥及淤泥質黏土作為加固對象，以沖積土層為持力層，要求碎石樁自泥面豎直打至持力層。樁尖標高的位置，即碎石樁的樁底深度，按照靜力觸探錐尖阻力Qc＞1.0 MPa確定。施工前，在碎石樁區以25 m×25 m間距用靜力觸探摸清土層狀況，再按設計要求分小區確定樁底標高。

碎石樁共6 640根，直徑1.2 m，正三角形平面布置，間距2.5 m，樁底進入持力層頂部以下至少0.5 m。樁身傾斜度≤1/80，樁心偏移≤150 mm。

碎石樁處理平面范圍40 m×930 m，區內淤泥面較為平坦，平均潮位時水深在1.5～3.5 m之間，退潮時可部分出露。施工方案是先清除表層約2.5 m厚的浮淤，形成一條臨時航道，水深3～5 m，以船載樁機進行水上施工。

打完碎石樁后，回填護坡成堤，回填厚度自碎石樁頂面以上4.5 m。

2 碎石樁施工

2.1 成樁試驗

鑒于目前在淤泥中碎石樁成樁尚無確定的結論，為把握碎石樁在大厚度超軟弱淤泥中的成樁效果，印證復合地基上填筑海堤擋土的可靠性，在正式施工前，進行了工藝試驗和模擬堆載。試驗區10 m×10 m，按同等地質條件和技術要求布置了23根樁。試驗對完善施工工藝，確立合適的碎石樁施工方法，建立一套成熟的質量監控機制，提前發現問題并落實應對措施，預先把握好關鍵環節等起到了良好的作用，為正式施工做好了較為全面的技術準備，總結出一套可行的成樁工藝。

2.2 施工關鍵環節

2.2.1 現場施工機具布置

臨時改制了兩條碎石樁施工船。每條樁船設置3條樁架，各配一組供電、儲料/上料船。現場作業面較為狹窄，需要合理布局，以滿足施工船拋錨定位，便于供料船進出補料且互不干擾。在工區劃分和平面布置上，留有足夠的空間，便于人員和設備的周轉出入。

2.2.2 開孔

本次采用了底部振沖法，利用樁管和振沖器的自重輔以振沖沉管開孔至設計標高，再反提樁管，碎石材料自料管頂部加入，由管底出料成樁。開孔時，除了注意樁位和垂直度，還需要確保出料口通暢。拉高樁管沖孔會產生堵管，特別是軟土夾層及其下臥層土質較硬（Qc＞1.0 MPa），更容易產生難以清除的管塞，造成出料困難，嚴重影響施工效率。采用跟料成孔，勻速沉管，樁管在軟土內和硬質土層的貫入速率明顯不同，要注意間歇性小幅度反拉，能有效防止嵌管和管塞；沉管成孔時，水沖一定程度上可以緩解塞管，但會造成泥漿反涌，惡化施工環境，泥漿也容易滲入樁體，影響碎石樁的質量，因此不主張料管內通水沖孔。

2.2.3 樁徑控制

使用的碎石樁料管外徑約50 cm，底端在耦合振沖裝置后可達80 cm（等代直徑），理論上，沉管時可以達到80 cm的樁孔，但在這種超軟土內，特別是土體劇烈擾動以后，反提樁管時，側邊淤泥會擠入樁孔，實際出料量低于理論計算的方量，因此要形成1.2 m直徑碎石樁，還需以留振和反插措施擴充碎石來實現，成樁直徑是按單位深度的碎石填充量來反算的。

碎石樁徑的均勻連續性是質控要點。淤泥呈流塑狀態，側限很小，易受擾動難以擠密，碎石樁質量不好保證，這也是多年來以碎石樁處理這種軟土地基尚無成熟工藝，需要慎重把握的原因。目前，還沒有一種有效的儀器實時監測成樁的連續性，樁體外觀特征難以直接觀察，如何避免碎石樁縮頸、斷樁，或者扭曲膨脹等現象，還得依靠地面記錄即時把控和樁臺施工員的熟練操作來掌握。初步經驗是：成樁時勻速上提樁管管內碎石能連續出料，就不易斷樁；嚴格按照單位樁長的碎石量保持留振，控制上提幅度和反插深度/次數，就不易形成縮頸或者膨脹；提拉反插樁管盡量維持原位和豎直（需要考慮船型，拋錨點數，以及潮水和涌浪等環境因素），并且適當控制幅度在1 m高的范圍內，減少對下部已成樁體的偏心沖壓，就不易造成樁體的扭曲和傾斜。

留振是保證樁徑的一個有效措施。此處的留振不是按預設的密實電流控制，而是在成樁深度點上保持連續振動，駐留一定時間，控制填料量，使單位深度的碎石填充量達到預定要求。土質好側限大時，出料很慢或者駐料，留振不能滿足樁徑，就要鋪以反插。而在軟土內，尤其是淺層淤泥內，出料很快，留振時間一定要把握好，否則就會出現膨脹。

樁管進入底部持力層（硬質土層）后，即使在高頻振動作用下，仍然不容易將石料拋開形成1.2 m直徑的碎石樁，需要多次反插，比較費工，機械故障率也高。對于好的土質，碎石樁擠壓破壞了原有結構，原狀土的綜合力學指標可能并不低于處理后的效果，另一方面，碎石樁屬于散體材料形成的，骨料間沒有膠結和加筋，和型樁不同，只能承壓抗剪，設計上在滿足穩定計算的前提下，碎石樁的持力層嵌入深度應當合理選擇。海堤項目要求進入持力層0.5 m，持力層的定義是Qc＞1.0 MPa。大功率振沖器會提高硬土層內的成樁效率，但淤泥土質太軟，碎石拋撒得太開，卻給單位深度的填料控制帶來難度，特別是淺層近于流動狀態的淤泥內成樁質量更是難以保證，因此有必要根據不同功率的振沖頭，找出合適的反插幅度和留振時間。成樁時盡量采取連續多點留振，主要是希望減少土體擾動以致土石混雜，再根據土質變化和下料速率，以連續小幅度反插為輔助手段。

2.2.4 碎石樁密實度

碎石樁密實度和周圍土性相關，土質較好，按設定的振密電流保持留振，可以使碎石樁密實，但對于淤泥這種超軟土，控制穩定的振密電流操作難度較大，長時間留振后，碎石樁整體密實度提高幅度有限，卻使碎石不斷擠入周邊淤泥，造成膨脹，容易導致碎石夾雜淤泥，還會將周圍已成碎石樁擠壓變形。海堤項目碎石樁施工不是以預定密實電流為主控指標，而是按照單位樁長碎石量為主控制質量，還要保證樁體均勻連續，盡量不混雜淤泥。

成樁時，振密電流有規律變化，留振期間振密電流值明顯增長，穩定趨勢快，就說明填充的碎石沒有和淤泥嚴重混雜。施工員應密切觀察料管出料狀態，即時結合電腦記錄，控制留振時間，發現電流值變化失常迅速處理。操作上，在料管出料順暢的前提下，留振點間距盡量小。若取1 m樁長為間隔留振，每一留振點上維持10～15 s，土層下部留振時間長些，越近淤泥表層留振時間應短些，這樣，成樁留振電流的變化就容易監控，有利于提高碎石樁的質量。

觀察試驗區出露樁頭發現，由于淤泥極為軟弱，樁體1.2 m直徑范圍內的碎石密實度差異較大，越是樁體外圍，密實度越低，泥石夾雜越嚴重。提高碎石樁的整體密實度，除了注意小幅度反插和小間距留振，碎石材料粒徑要按要求的2.0～7.5 cm級配混合，并適當提高充盈率為1.05。

2.2.5 打樁順序

海堤項目在安排打樁順序時，考慮到盡可能減免擠淤造成臨近的已成樁變形，總體上采用逐排連續打樁，無需跳打，無需間歇。

2.2.6 常見施工故障

碎石樁施工機械設備故障多，尤其是水上作業，一旦出現問題，檢修和更換零部件耗時，嚴重降低施工效率。就海堤這個項目，振沖器故障占總體的75%以上，較易檢修的上料系統、供電系統、給排水設施的故障僅占15%左右，其余提升設備和數字傳輸儀器等故障約為10%。要減低設備故障率，除了施工前充分準備，還應考慮現場檢修維護措施的落實，如場地、人員、維修設備以及備用件的儲備等。正常情況下，30%的振沖器備用量基本上可以滿足現場需要。

2.3 施工效率

成樁效率是關注的另一重點。由于上料系統自動化程度低，又是水上作業，特別是首次在淤泥里成樁，施工人員首先要培訓和盡快熟練，重點放在保證碎石樁質量上，通過示范、交底和觀摩等，使各班組做到程序合拍，各環節有效磨合，解決現場一些常見問題都有章法可循，這是保證施工效率的前提。合理布置作業面，加強移機就位和供料等輔助環節的配合，是提高工效的保障。

本項目高峰時有6條樁機同時作業，正常情況下，每天作業10 h，平均可完成45根碎石樁。海上施工影響效率的因素很多，如惡劣天氣，機械故障，石料補給不及時等，綜合考慮這些因素，平均單機1 h可完成1根長度20 m的碎石樁。

3 技術問題探討

以往工程土質的原始狀態優于淤泥，本工程碎石樁的設計和施工，還是借鑒了以往碎石樁項目的成功經驗，實踐表明能夠適應海相淤泥這種超軟土質。

3.1 碎石樁樁徑

本項目設計樁徑為1.2 m，是《港口工程碎石樁復合地基設計與施工規程》建議的樁徑最大值。碎石樁完成后，其空間狀態和樁體均勻完整性達不到圖紙所示的那樣規則。我們曾在試驗區碎石樁側和淤泥交界處做了淺層探摸，碎石樁外部和淤泥交界處存在過渡層，形狀極不規則，較為松散，碎石夾泥的現象嚴重，而碎石樁內部（樁芯）碎石很密實，沒有任何夾泥。海堤填筑完成后，在進行靜力觸探等測試時，經常遇到樁位偏移和泥石夾雜的情況，測試結果較離散，說明過渡層的分布復雜。碎石樁周邊這種環狀“松散過渡層”約30 cm厚，如果嚴格按照全斷面均勻密實度要求，1.2 m直徑碎石樁的“理想樁徑”只有0.6 m。淤泥內碎石樁的過渡層很不均勻，希望它越薄越好，施工時可通過謹慎操作盡量減小它的擴展和深入。從另一個角度，松散的過渡層應是淤泥內碎石樁的有機組成部分，它是一個過渡帶，對碎石樁的自身穩定，剪力傳遞，以及淤泥排水固結等，都有積極的作用。可以說沒有這個過渡層，在淤泥內振沖碎石樁幾乎不現實。如果改用沉管法，合理設置下料管的直徑和石料級配，碎石樁側邊過渡層是否可以減除？還有待實踐。

提高碎石樁充盈率（充盈系數），應能保證足夠密實的樁芯直徑，但施工壓力較大，一般用1.05左右的充盈率是可以接受的。由此，在設計上，應當預先考慮土質性狀對過渡層的影響，在淤泥這種超軟土內盡量選擇大直徑碎石樁，施工上按照一定充盈率以單位深度填充碎石量來控制碎石樁樁徑（等代直徑）。

海堤項目樁間距2.5 m，三角形布置，相鄰樁側邊距離約1.3 m，以淺層探摸結果，還沒有發現多樁夾疊、相互交混的現象，碎石樁成型較好，說明這個間距是合理的，類似的工程可以參考取用。

3.2 碎石材料

本工程使用的材料為20～75 mm的新鮮花崗巖碎石，含少許細碎石渣，不含泥，有級配。個別情況下，碎石粒徑20～30 mm，級配差一些。這些碎石成樁都很順利，留振電流變化曲線都能趨于穩定，沒有明顯的差異，說明成樁密實效果上基本接近。但當碎石材料中75 mm粒徑占50%以上，特別是含有較大狹長形石塊的時候，卡管的機率上升，嚴重降低工效。

現場內的淤泥呈流動～流塑狀，碎石材料級配差，顆粒偏大，整體孔隙率高，必然增大淤泥擠入碎石樁的機會，造成過渡層太厚，甚至局部縮頸或斷樁。角礫狀碎石能夠利于碎石樁在淤泥內的自身穩定，提高振密效果，成樁的質量容易保證。

3.3 成樁電流

本項目全部選用國產電動振沖器，初期選用的振沖器額定電流較大（300 A以上），后期增添了幾套額定電流稍低（約280 A） 的振沖器，二者在施工質量和效率上并無明顯差別。振沖器額定功率大，成孔和下料相對較快，施工操作上還是應當謹慎，在控制每米碎石樁耗料量上要把握好。不同型號的振沖器，成樁控制上可能有別，正式施工前，應先試樁，按照碎石填充量來確定留振時間和反插，不宜用預定的振密電流值來定。在滿足碎石樁每米填料量的前提下，不同深度的留振時間（振密電流）不同，越是淺層，留振時間越短，振密電流值越小。就這個項目，淤泥內成樁電流值約是額定電流值的50%（表1）。

表1 施工參數一覽表

3.4 大直徑碎石樁的作用

海堤項目以大直徑碎石樁處理淤泥及淤泥質土的主要目的是置換，迅速提高地基的綜合抗剪強度，加快筑堤。本項目的穩定分析考慮的就是碎石樁置換效應，而無有效壓載的條件下，淤泥的強度短時間內增長幅度很小，特別是淤泥擾動后極不均勻，固結效果難以估計，因此分析并未加入軟土固結后的強度增長。試驗區打樁完成后模擬堆載，邊界側向位移增量在3 cm以內，停止加載很快穩定，樁區周圍沒有大面積擠淤，碎石樁復合地基的抗剪擋土作用很明顯。原則上，碎石樁通過轉移超載能夠減少沉降，也可作為軟土固結的排水路徑，那么，本次施工中淤泥內碎石樁的排水固結和擠密效果又是怎樣呢？

試驗區碎石樁完成后，地表觀察出露的碎石樁頭有顯著的排水現象，頂部堆載（約20 kPa）靜置1個月后沉降穩定，曲線變化合乎規律，總沉降45 cm，沉降值和固結度都超過理論計算。試驗區堆載和壓載期間，上部軟土的側向變形較大（10 m深度范圍內，水平位移10～30 cm），實測沉降量里應包含了相當部分的瞬時變形和側向變形，這在施工區回填成堤期間的沉降觀測也有明顯反應（圖2），真正的固結沉降的比例多少尚待分析。碎石樁施工時，擠淤和反插擴孔使樁間淤泥土的結構遭到破壞，高頻振動器將碎石擠壓到土體內，設計樁直徑1.2 m，實際碎石樁體很不規則，一方面混有大量碎石的樁間淤泥土嚴重擾動，另一方樁間土和碎石樁的界面狀態復雜，因此，再按照常規的排水固結理論進行這種大直徑碎石樁超軟土地基的土力學分析時，就應考慮這些特殊因素。

圖2 沉降-時間變化曲線

依照傳統的理解，淤泥這種飽和軟土在成樁如此短時內是難以壓縮擠密的，淤泥的涌動總是沿著側限薄弱的方向等體積位移，深層滑動必然在表面反映，發生擠出，地面隆起，甚至大面積滑動的現象。施工區（930 m×40 m） 約有12萬m3碎石充填置換淤泥，打樁后，區內泥面隆起高度平均85 cm，地面發生明顯隆起的范圍消失在樁區邊緣外約25 m處。測量泥面隆起后粗略計算，淤泥隆起量約4萬m3，占填充碎石量的1/3，遠低于原來的估計。這樣平衡下來，施工區約有等同于8萬m3碎石的淤泥是在深層被“吸收”，一是擠開的淤泥被“逼入”碎石樁的內部空隙，試驗區碎石樁露頭邊緣處有此現象。如果碎石樁整個深度范圍內，樁周過渡層平均約15 cm被淤泥嚴重混雜，施工區總共約1萬m3左右的淤泥擠入碎石樁，其余7萬m3的擠淤，將沿側邊水平移動，向四周擠出。淤泥是飽和的，振沖擠淤產生的超靜孔隙水若能排出，單位體積內的土顆粒增多，密度增大，即稱之為擠密。淤泥受壓排水固結很緩慢，成樁1 h左右超靜孔隙水壓的消散非常有限，沉樁后超孔隙水壓力逐漸消散，在施工區界外并沒有明顯的隆起和滑動，這說明飽和淤泥受擠壓時，并非等體積外移，而是受擠密后排出孔隙水，這種碎石和擠淤的平衡分析很粗略，實測結果也存在誤差，但總體上觀察，碎石樁“擠密淤泥”的現象似乎還是存在的，其綜合機理值得深入探討。

無論是固結還是擠密，淤泥的土體強度應有所增長。但由成堤至設計標高地基沉降基本穩定后的實測十字板和靜力觸探成果（圖3，圖4）來看，樁間土強度并無明顯提高。這也表明，淤泥內大直徑碎石樁主要是通過置換，在周圍土體的約束下，受壓后局部結構調整，碎石骨料咬合分擔荷載，從而快速提供承載力，成樁時的擠密及促進淤泥排水固結為次。

圖3 碎石樁前淤泥原狀土靜力觸探成果圖

圖4 碎石樁之后樁間淤泥土成堤后靜力觸探成果圖

3.5 碎石樁質量指標監測與驗收

要保證碎石樁的質量，實現設計意圖，碎石樁的樁徑、樁長以及間距和傾斜度等都要滿足設計要求。本次設計沒有對樁體密實度提出明確的指標，但參照以往經驗，這種連續下料底部留振加以反插而成的大直徑碎石樁，樁芯碎石達到中密以上是完全可以實現的，這在試驗區碎石樁露頭可以觀察到，但碎石樁密實度并沒有安排實測，這方面的數據欠缺。用實測指標（如動力觸探值）來全面衡量樁的質量，判斷碎石樁內部的密實度均勻性，是否夾泥，泥石混雜情況是否嚴重等，找出缺陷，評價整體質量等級，是很有意義的。但淤泥內大直徑碎石樁的樁芯空間形態復雜，樁側及過渡帶的密實度明顯差異，不同深度樁體的密實度也不同，實測數據離散性可能很大，應謹慎地綜合評價。

碎石樁的樁長、平面間距和傾斜度這些在施工時都容易監控，難點在于如何保證碎石樁的樁徑，滿足設計要求就是要均勻，不應縮頸和膨脹，更不允許斷樁。現在，還無法用直觀的實測手段即時記錄樁徑和密實度變化，只能通過記錄單位（每米）填料量、電流變化和留振時間等，以此來判定碎石樁質量。作為驗收依據，這些手段仍然是十分必要和可行的。

電流變化和留振時間可在成樁過程中實時監測，自動采集記錄數據，可靠度較高，而作為重點的碎石樁單位深度填料量還是由人工計數。其中，下料數量和成樁長度的對應不易準確，記錄成果中的填料量隨深度變化曲線顯得粗糙，難免出現人為的內容，因此，嚴格管控，如實記錄，認真負責是做好這一工作的前提。

碎石樁完成后，要檢驗復合地基的承載力，靜載荷試驗應是一種常規有效的方法。本項目試驗區預埋觀測儀器配合模擬堆載，依據實測數據進行綜合分析，對評價碎石樁的效果起到了有力的支持。

3.6 環境與安全問題

就這個項目，淤泥內大直徑碎石樁的施工在噪音源及其量級、排污種類以及施工操作安全隱患等方面與常規碎石樁作業并無大的區別，需作特別提及的是振動效應和擠淤。

距離碎石樁區85 m處是機場跑道至停機坪的聯絡橋，屬機場日常運營的重要設施，該聯絡橋采用D800PHC樁基，建成已近10 a，約6%樁身已發現3 mm寬豎直裂隙，無水平和對角裂隙，對振動和擠淤造成的側向位移比較敏感，如有異常，容易釀成非常不利的后果。

項目開始前，我們以額定功率180 kW振沖器對臨近設施成樁時的振動效應初步分析，機場聯絡橋處對應點的最大加速度為0.002 2 m/s2，認為不會造成負面影響。碎石樁試驗時，淤泥吸能消振的作用比較明顯，地面上振點5 m以外振動影響很輕微，衰減很快，這和以往類似工程經驗非常一致。實際施工過程中，附近機場設施正常運轉，監測資料也表明沒有任何異常。

碎石樁擠淤是所關心的另一個問題。按照有關設計文件，聯絡橋樁身允許的最大橫向位移限定在5 mm以內。施工前，曾估計擠淤會在機場聯絡橋處產生3～5 cm的土體水平位移。離開施工區66 m平行機場聯絡橋原有一排測斜管，定期觀測發現，碎石樁施工期間，施工區淤泥局部隆起平均0.85 m，集中在臨時航道內，區界外地面沒有明顯變化。即使回填成堤時，測斜位移也無異常，水平位移量最大值均低于30 mm（圖5），位置都是淺層。由此看來，按照經驗方法，以2～3倍淤泥厚度為安全距離是可行的，但不同的構筑物對變形的敏感度和承受能力不同，要分別對待，細化論證。

圖5 施工期間近機場聯絡橋側斜最大位移變化曲線

3.7 回填速率

淤泥面以下淺層碎石樁密實度低，土的側限小，回填加載太快容易造成擠樁，碎石一旦和淤泥攪動混雜，碎石樁的承載力急劇下降，就造成淺層擠淤，影響回填，導致復合地基的整體功能下降。回填時，建議在碎石樁頂面/泥面先鋪土工布，均勻設置1～2 m厚砂墊層，再分級回填，每級1.5 m厚，間歇15 d。

4 碎石樁應用前景

碎石樁可在短時間內提高地基的承載力，施工工藝和操作監控比較簡單，環境污染很小，此前在淤泥內碎石樁成功的實例很少，一度影響了它的推廣。本項目遇到的淤泥厚度大，土性差，可以說是超軟土的典型代表，能夠在這樣惡劣的環境中成樁，其它類似的條件應該也能適用。經過這次實踐，摸索出一些經驗，尚不十分成熟，僅為此后的工程提供參考，期望能夠幫助提高技術水平，完善碎石樁施工工藝，有利于生產。

[1]JTJ246—2004，港口工程碎石樁復合地基設計與施工規程[S].

[2] 張曉光，曹永華.振沖碎石樁法在高液限軟黏土地基處理中的應用[J].中國港灣建設，2007（3）：36-37，57.

[3] 陳允進，王翠，劉健.振沖碎石樁在吹填軟土地基中的應用[J].水運工程，2011（9）：250-252.