撫順石化80萬t/a乙烯裝置堿洗塔黃油生成原因分析及解決措施

李宏冰，李元明，張家申

（中國石油撫順石化公司乙烯項目生產管理部, 遼寧 撫順 113004）

撫順石化80萬t/a乙烯裝置采用美國S&W公司專利技術。裂解采用7臺USC-176U型超選擇性液體裂解爐和1臺USC-12M型氣體裂解爐；急冷采用急冷油、盤油、急冷水循環取熱降溫；分離采用前脫丙烷、前加氫，雙塔脫丙烷，乙烯塔和乙烯壓縮機形成開式熱泵的乙烯分離工藝，并采用了S&W公司最新開發的乙烯分離專利技術HRS(熱集成精餾系統)。在裂解氣壓縮機四段和五段之間,設有堿洗塔C-1340，堿洗塔分為三段堿洗和一段水洗。裂解氣從堿洗塔底部進入，依次經過弱堿、中堿、強堿段將酸性氣體脫除，最后經過水洗段，脫除裂解氣中可能夾帶的堿液，防止對下游設備造成腐蝕。

1 黃油生成的原因及危害

1.1 堿洗系統黃油產生的主要原因

工業生產實踐表明，裂解氣在堿洗過程中會產生聚合物。這些聚合物易形成黃色粘稠態，通常稱為“黃油”。一般認為，堿洗系統黃油產生的主要原因有兩種，一種原因是裂解氣在堿洗過程中冷凝或溶解在堿液中的雙烯烴及其它不飽和烴在微量氧的作用下，誘發形成自由基，促進交聯聚合物的形成；另一種原因是裂解氣中醛或酮在堿的作用下，易引起縮合反應，即兩分子在α位碳原子上有活潑氫原子的醛或酮在堿性作用下，起加成反應生成β-羥基醛，然后進一步加成至一定分子量的聚合物[1]。縮合反應表明黃油主要由含氧聚合物和聚合烯烴組成，烯烴聚合物主要來自裂解氣中丁二烯的聚合；含氧聚合物主要由醛酮的縮合反應生成，而裂解氣中的醛酮主要來自蒸汽裂解制乙烯的二次反應。粘稠的液體狀態的黃油在110 ℃下真空干燥后，會變得比較硬而脆，表明黃油由低聚物向高聚物發生轉變。

1.2 黃油的組成分析

通過紅外光譜儀進行分析[2]，實驗測量工具為：Spectrum GX型傅里葉變換紅外光譜儀，光譜分辨率4 cm-1，測量范圍4 000~400 cm-1。測量方法：將黃油原樣用四氫呋喃稀釋，滴加在KBr窗片上，揮發掉四氫呋喃后測試。分析結果見圖1。

從圖1可看出，1 068 cm-1為C-O鍵伸縮振動的吸收峰，表明黃油是一種含氧的有機混合物。從紅外光譜圖中可初步推斷黃油可能含有羥基、羰基和芳環等基團。將分離出的粘稠的液體狀態的黃油在110 ℃下真空干燥后，黃油變得比較硬而脆，表明黃油中的低聚物向高聚物轉變。

圖1 黃油的紅外光譜圖Fig.1 Grease infrared spectra

為進一步排除黃油中水分的干擾，對真空干燥后的黃油再一次進行分析，結果見圖2。

圖2 干燥后黃油的紅外光譜圖Fig.2 After Dried Grease infrared spectra

1.3 黃油形成的其它影響因素

堿洗系統黃油產生的其他影響因素主要有：

（1）堿洗塔壓力

堿洗塔壓力越高，越有利于CO2的吸收，但壓力過高會導致裂解氣中的重烴更容易在堿洗塔內冷凝，并發生聚合反應。即在進料組分、操作溫度不變的情況下，SW 工藝堿洗塔黃油的生成量比其他工藝（Lummus工藝）生成黃油量大。

（2）堿液濃度

堿濃度越高，越有利于CO2的吸收。為提高堿濃度，需要增加新鮮堿和廢堿的排出量，既會增加操作費用，也會增加廢堿處理負荷。同時堿液濃度的提高會降低碳酸鈉的溶解度，一旦碳酸鈉析出就會影響吸收效率，進而影響黃油生成量。

（3）進料溫度

進料溫度過高，裂解氣中不飽和烴容易發生聚合反應，從而形成黃油；溫度過低，會導致不飽和烴冷凝，酸性氣體無法氣提，也會使黃油產生量增加。

（4）進料組分

當進料中乙醛、丙醛、乙酮、丙酮等含量高時，就會使裂解氣中的醛酮在堿性條件下發生的羥醛縮合，形成的高分子量化合物。而且隨著醛類物質的增多，黃油的顏色由淺黃會向桔紅、甚至褐紅色變化。

1.4 黃油產生的危害

裂解氣在堿洗過程中產生大量的黃油將造成嚴重的危害.主要表現在黃油容易粘附在塔盤及管線上，降低堿洗塔的操作周期；而且當黃油量達到一定值后，就會有很強的乳化能力，使水和洗滌汽油乳化，增加外排廢堿油含量、導致COD嚴重超標，給下游處理操作帶來不便，直接影響環保排放要求。同時黃油量的產生會影響堿洗塔的正常進行和堿洗效果，消耗大量的堿液，同時大量黃油聚合結垢易堵塞塔內分布器及填料，引起堵塔現象，使堿洗塔的運行周期縮短[3]。

2 抑制黃油生成的解決方案

2.1 優化堿洗塔操作溫度

堿洗塔操作溫度對塔的通氣速率的高低和黃油生成量有較大影響，同時堿洗塔的操作溫度越高，塔壓差越大，操作難度越大。所以堿洗塔的進料溫度要保持高于重質烴類的露點溫度，以防止烴在塔內冷凝，并將聚合和結焦的可能性減至最低，最佳操作溫度應控制在46~54 ℃之間。

2.2 加強堿洗塔黃油排放

隨著生產負荷的提高，黃油產生量加大，發生聚合的幾率也大幅度增加，為減少系統內黃油在塔內的停留時間，避免黃油累計結垢堵塞各段塔板，影響堿洗塔的吸收效果，應增加排黃油管線（通過雙閥控制，以降低操作的危險性），并定期排放。

2.3 嚴格控制三段堿濃度

需要根據裂解原料的硫含量及裝置的負荷，及時調整堿洗塔的堿濃度，以實現梯度合理。尤其對于弱堿段而言，堿濃度過高，氫氧根電離效果越不好，堿液粘性越大，與酸性氣體接觸更不充分，不利于吸收操作，同時氫氧根對黃油的產生有催化作用，影響堿洗塔黃油量的產生量。

2.4 防止氧氣進入堿洗塔系統

氧離子的存在會加速黃油的生成，因此，在檢修、投用循環堿泵時要用氮氣置換干凈，防止將空氣帶入堿洗系統。另外，在接收新鮮堿液時，盡量減少氧的存在，堿罐收堿時要先將氧氣置換干凈，堿罐收堿結束后，用氮氣吹掃管線，斷絕氧氣進入的途徑[4,5]。

2.5 加黃油抑制劑

黃油抑制劑主要由阻聚劑組成，并合理配有抗氧劑、金屬離子鈍化劑和分散劑等組分。阻聚劑作用原理是產生的新自由基比原有的自由基穩定，不易引發新的鏈增長。抗氧劑能降低堿液中氧氣的作用，還原溶解在堿液中的氧，減少自由基的產生；金屬離子鈍化劑用于形成保護膜來鈍化金屬表面或絡合溶解在堿液中的金屬離子，以阻止金屬離子的催化作用；分散劑可使生成的黃油分散于堿液當中，不會粘附在塔內而造成堵塔現象[2]。

3 具體實施方法及效果

3.1 沖洗油的調節

在開車初期，堿洗塔黃油生成量較大，一個星期后，弱堿泵出現了不上量的情況，現場采取了黃油直接接桶排放處理，每 2天需要排黃油大約 30桶。為減少系統內黃油聚集及時加注了洗油溶解排放。堿洗塔的洗油注入點主要有3個：中堿循環泵出口、弱堿泵出口過濾器和弱堿泵出口混合器。通過加注洗油后，黃油聚集量明顯減少，但不能從根本上降低黃油的生成量，洗油量過大增加了排放及廢堿處理的負荷，裝置成本也會增加。

3.2 沖洗水的調節

裝置運行一段時間后，強、中、弱各段的堿濃度分層效果越來越差，利用裝置現有流程，進行了強堿段沖洗水的注入，弱堿段濃度有下降趨勢，但強堿段的濃度也隨著下降。弱堿段的濃度在4.5%~6.5%偏離設計的2%~3%，不僅使堿消耗量增加，也產生較多的黃油。

3.3 增加黃油抑制劑注入系統

按照專利商說明該塔采用專利塔盤 Ripple Trays(波紋塔盤)不需要在堿洗塔加注黃油抑制劑，但在裝置運行的2個月內，堿洗塔生產黃油較多，為保證裝置運行，增加了一套黃油抑制劑注入系統。

根據形成特點，在注入初期，黃油抑制劑的注入量為正常量的2倍，加入黃油抑制劑的濃度為60 ×10-6.強堿段和弱堿段注入藥劑的比例為 1︰3.通過一段時間的加注后，黃油的生成量有好轉趨勢。表1為加入黃油抑制劑和未加入黃油抑制劑的情況對比。

表1 加入黃油抑制劑前后情況對比表Table 1 Add the grease inhibitors before and after comparison table

3.4 弱堿濃度高的調整

針對弱堿中NaOH濃度一直在4.5%~6.5%，較設計值2%~3%，偏離較多，首期采取了降低新鮮堿濃度的辦法，由10%降到8%，經過一段時間的觀察，強、中、弱的濃度梯度依然不是很明顯。如圖3。

圖3 堿濃度10%對應濃度分布圖Fig.3 Distribution maps of alkali concentration when using 10% fresh alkali

將新鮮堿濃度由 10%降至 8%后，各段的堿濃度分布如圖4所示。從濃度來看，弱堿段濃度有下降趨勢，但效果不是很理想。

圖4 堿濃度8%對應濃度分布圖Fig.4 Distribution maps of alkali concentration when using 8% fresh alkali

針對堿洗塔弱堿段循環量為55~65 t/h（設計值為83.5 t/h），而且循環量波動較大，很難穩定。在注入沖洗水、沖洗油、注注劑等措施后，循環量依然不能穩定、弱堿濃度依然很高的情況下，定期弱堿泵進行兩泵運轉，循環量提高至95 t運轉2 h，對弱堿層塔盤進行沖洗，解決弱堿層偏流的問題，使弱堿層的堿與裂解氣中的酸性氣體充分反應，避免強堿段酸性氣體組分過多，降低了弱堿段堿液的濃度，確保進入后區系統的裂解氣酸性氣體的合格。

4 結 論

本文對堿洗塔黃油的組分及形成機理進行了分析，并提出了相應的解決方法，通過采取有效的工藝措施及加注黃油抑制劑，可對堿液中的黃油產生有較好的抑制作用，解決了堿洗塔弱堿段波動等問題，確保了裝置長周期運行。

［1］李逸,唐超等. 國產KD-1黃油抑制劑在乙烯裝置上的應用[J].乙烯工業,2008,20(3):23-25.

［2］張曉彤,孫兆林等.紅外光譜在乙烯裝置堿洗系統黃油組成及生成機理分析中的應用研究[J].光譜實驗室,2003,20(2):287-291.

［3］吳錦標,吳衛.黃油抑制劑 HK-1312的工業應用[J].乙烯工業,2001,13(4):51-53.

［4］李艷秋,周劍鋒.大慶石化乙烯裝置堿洗塔產生黃油的原因分析及解決措施[J].山東化工,2008,37:18-20.

［5］秦海良,姬宏峰.優化堿洗塔操作減少黃油生成[J].乙烯工業,20111,23(4):21-24.