下穿隧道爆破施工對(duì)既有隧道的振動(dòng)影響及對(duì)策研究

舒 磊,仇文革,龔 倫

下穿隧道爆破施工對(duì)既有隧道的振動(dòng)影響及對(duì)策研究

舒 磊1,2,仇文革1,龔 倫1

(1.西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,土木工程學(xué)院,成都 610031; 2.中鐵工程設(shè)計(jì)咨詢集團(tuán)有限公司,北京 100055)

依托云南省鹽津縣白水江三級(jí)電站引水隧洞下穿內(nèi)昆鐵路手扒巖隧道的工程實(shí)際,采用LS-DYNA顯式動(dòng)力數(shù)值模擬及現(xiàn)場(chǎng)爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè),對(duì)既有隧道受下穿新建隧道爆破施工產(chǎn)生的振動(dòng)影響和對(duì)策進(jìn)行研究。結(jié)果表明:全斷面起爆中,D(D為下穿新建隧道洞徑,下同)＜2.5D0(D0為基準(zhǔn)洞徑)時(shí),既有隧道的振動(dòng)速度、振動(dòng)加速度均隨D的增大而增加,且基本呈線性關(guān)系;2.5D0≤D＜3.5D0時(shí),振動(dòng)速度及加速度均急劇增大;D≥3.5D0時(shí),振動(dòng)速度、加速度隨D的增加而減小。隨兩隧道間距的增加,既有隧道考察點(diǎn)的振動(dòng)速度和加速度均減小;在距離相等時(shí),掌子面未到達(dá)前的振動(dòng)響應(yīng)大于掌子面離開后的響應(yīng);相同爆破參數(shù)時(shí),距離越遠(yuǎn),受到的振動(dòng)越小;同時(shí)起爆藥量越大,受到的振動(dòng)越大。隨圍巖的變差,既有隧道處的振動(dòng)速度增大,振動(dòng)加速度變化較小。

根據(jù)不同影響因素與振動(dòng)速度關(guān)系的規(guī)律,推導(dǎo)了包含隧道開挖洞徑、進(jìn)尺長(zhǎng)度、上下交叉隧道凈距、單位藥量等參數(shù)的隧道開挖爆破振動(dòng)速度計(jì)算公式,并由現(xiàn)場(chǎng)爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)驗(yàn)證了數(shù)值模擬的正確性。同時(shí),針對(duì)不同影響因素,提出分部開挖、分段起爆、干擾減振等減小爆破振動(dòng)影響的對(duì)策措施及選擇原則,并指出爆破試驗(yàn)及爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)在近接隧道工程中的重要性和可操作性。

下穿隧道;爆破;既有隧道;振動(dòng)影響;對(duì)策

在采用鉆爆法施工的近接隧道工程中,要求在新建隧道鄰近既有隧道施工時(shí),除了要保證新建隧道的工程質(zhì)量和進(jìn)度外,還必須減少或消除對(duì)既有隧道的影響、確保施工區(qū)周圍的人員和既有隧道的安全。目前對(duì)靠近既有建筑物和小凈距隧道等近接工程的爆破振動(dòng)問(wèn)題已有研究[1-7],對(duì)于上下交叉近接隧道的動(dòng)力影響研究相對(duì)較少。結(jié)合云南省鹽津縣白水江三級(jí)電站引水隧洞下穿內(nèi)昆鐵路手扒巖隧道工程,采用數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試對(duì)上下交叉近接隧道在爆破荷載作用下的振動(dòng)影響進(jìn)行研究。

1 問(wèn)題提出

1.1 工程概況

引水隧洞與鐵路線路平面夾角為82°,從鐵路隧道下方穿過(guò),兩隧道凈距為13.06 m。鐵路隧道建筑限界斷面尺寸:凈高6.55m、凈寬4.9m,襯砌C20混凝土厚度40 cm,鋪底厚度20 cm;引水隧洞穿越灰?guī)r、泥灰?guī)r、砂巖等地層,圓形斷面尺寸:內(nèi)徑7.0 m、外徑8.1 m,襯砌C20混凝土厚度55 cm。

1.2 提出問(wèn)題

引水隧洞與鐵路隧道凈距小于2D(D為引水隧洞開挖洞徑),故此工程屬近接隧道工程。引水隧洞的爆破施工對(duì)鐵路主干線上處于運(yùn)營(yíng)中隧道的動(dòng)力影響及對(duì)策是亟需解決的問(wèn)題。

2 數(shù)值模擬分析

2.1 有限元模型的建立

2.1.1 計(jì)算模型(圖1)

模型簡(jiǎn)化:為了便于研究,在建模時(shí)將同時(shí)起爆的藥量簡(jiǎn)化到同一個(gè)炮孔中,炮孔直徑根據(jù)實(shí)際藥量進(jìn)行反算。

模型范圍:前、后邊界均離開既有隧道42.00 m,上邊界距既有隧道拱頂33.60 m,左、右邊界均離開下穿隧道34.00m,下邊界離開下穿隧道38.00m。

邊界條件:六個(gè)邊界均采用無(wú)反射邊界。

模擬單元:圍巖、炸藥、空氣及襯砌均采用顯式分析的SOLID164單元模擬,整個(gè)模型共劃分單元131 136個(gè),節(jié)點(diǎn)138 572個(gè)。炸藥、空氣、圍巖以及襯砌混凝土之間均采用共用結(jié)點(diǎn)的ALE算法。為簡(jiǎn)化,假定藥卷的堵塞材料參數(shù)與周圍被爆介質(zhì)材料相同,見(jiàn)圖1。計(jì)算中采用cm-g-μs單位制。

圖1 有限元模型

2.1.2 材料參數(shù)選取

根據(jù)工程設(shè)計(jì)資料及相關(guān)文獻(xiàn),將圍巖、混凝土、炸藥、空氣等材料參數(shù)分別選取如下。

(1)圍巖

圍巖介質(zhì)采用塑性隨動(dòng)模型[8],參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 圍巖基本力學(xué)特性參數(shù)

(2)初期支護(hù)及二次襯砌混凝土

混凝土采用JHC材料模型[9],參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 混凝土損傷本構(gòu)參數(shù)

(3)炸藥

工程案例中采用的炸藥是RJ2號(hào)巖石高威力乳化炸藥,該炸藥材料模型參數(shù)見(jiàn)表3。

表3 炸藥參數(shù)

(4)空氣

空氣采用空物質(zhì)材料模型,參數(shù)如下:

在所涉及到的7個(gè)參數(shù)中,除密度取為0.001 2 g/cm3外,其余參數(shù)全部取缺省值,狀態(tài)方程采用線性多項(xiàng)式。

2.1.3 計(jì)算工況

計(jì)算中,基準(zhǔn)工況的圍巖選取為Ⅲ級(jí),將兩隧道都取為圓形斷面,既有隧道和新建隧道洞徑均取為D0(8m),兩上下交叉隧道凈距取為H(H=D=8 m),起爆方式為全斷面起爆,進(jìn)尺取4m。

計(jì)算工況按新建隧道洞徑、兩隧道凈距、開挖進(jìn)尺、起爆方式及圍巖級(jí)別等共劃分31個(gè),見(jiàn)表4。

表4 爆破振動(dòng)影響研究工況劃分_

2.1.4 考察節(jié)點(diǎn)、單元的選取

既有隧道受下穿新建隧道爆破產(chǎn)生的最大影響發(fā)生在兩隧道交叉斷面[11],故對(duì)既有隧道交叉斷面拱頂、拱腳及仰拱等處節(jié)點(diǎn)和單元進(jìn)行考察。

2.2 計(jì)算結(jié)果分析

2.2.1 新建隧道洞徑

工況1～工況10是依據(jù)新建隧道洞徑劃分,考察點(diǎn)最大振動(dòng)速度、加速度與新建隧道洞徑關(guān)系見(jiàn)圖2。

圖2 考察參數(shù)與新建隧道洞徑關(guān)系曲線

由圖2分析知:仰拱處最大振動(dòng)速度、加速度均大于其他兩個(gè)考察點(diǎn),最小響應(yīng)發(fā)生在拱頂。

下穿新建隧道洞徑小于2.5D0(D0為基準(zhǔn)洞徑,取8m)時(shí),振動(dòng)速度、加速度均隨下穿新建隧道洞徑的增大而增加,且基本呈線性關(guān)系;新建隧道洞徑在(2.5～3.5)D0范圍內(nèi),振動(dòng)速度及加速度均急劇增大;超過(guò)3.5D0后,振動(dòng)速度和加速度有減小趨勢(shì)。

通過(guò)線性插值得4 cm/s(控制標(biāo)準(zhǔn))時(shí)新建隧道洞徑為0.27D0,即在Ⅲ級(jí)圍巖中,當(dāng)新建隧道洞徑小于0.27D0時(shí)采用進(jìn)尺4m、全斷面爆破法施工時(shí),不會(huì)對(duì)既有隧道產(chǎn)生振動(dòng)影響。

2.2.2 兩隧道凈距

工況1、工況11～工況23是按兩隧道凈距劃分,考察點(diǎn)最大振動(dòng)速度、加速度與兩隧道凈距關(guān)系見(jiàn)圖3。

圖3 考察參數(shù)與兩隧道凈距關(guān)系曲線

隨著兩隧道間距的增加,振動(dòng)速度和加速度均減小;仰拱處的振動(dòng)影響最大,拱頂處最小。

線性插值得4 cm/s(設(shè)計(jì)提出的控制標(biāo)準(zhǔn))時(shí)兩隧道凈距為5.65D0,即在Ⅲ級(jí)圍巖中,兩隧道凈距大于5.65D0時(shí)采用進(jìn)尺4 m、全斷面爆破法施工時(shí),不會(huì)對(duì)既有隧道產(chǎn)生振動(dòng)影響。

2.2.3 開挖進(jìn)尺及起爆方式

工況1、工況24～工況26是按開挖進(jìn)尺長(zhǎng)度和起爆方式劃分,仰拱處振動(dòng)速度、加速度與下穿新建隧道掌子面距離關(guān)系見(jiàn)圖4。

隨進(jìn)尺長(zhǎng)度的減小以及相同進(jìn)尺時(shí)全斷面起爆改為分段起爆,振動(dòng)速度和加速度均減小,這是由于同時(shí)起爆藥量減小的原因;仰拱處受爆破振動(dòng)產(chǎn)生的振動(dòng)速度、加速度最大,拱頂處最小;同時(shí)起爆藥量相等時(shí),離考察點(diǎn)越遠(yuǎn),考察點(diǎn)受到的振動(dòng)速度和加速度越小,這均是考察點(diǎn)與振源距離改變的原因;掌子面未到達(dá)前受到的振動(dòng)響應(yīng)大于掌子面離開相同距離處的振動(dòng),這是因?yàn)殚_挖前后傳播振動(dòng)波的介質(zhì)發(fā)生了改變。

圖4 仰拱考察參數(shù)與下穿隧道掌子面關(guān)系曲線

2.2.4 圍巖級(jí)別

按圍巖級(jí)別劃分了工況27～工況31。最大振動(dòng)速度、加速度與圍巖級(jí)別關(guān)系見(jiàn)圖5。

圖5 振動(dòng)速度、振動(dòng)加速度與圍巖級(jí)別關(guān)系曲線

分析可知,仰拱處振動(dòng)速度、加速度均大于其他2個(gè)考察點(diǎn),拱頂處響應(yīng)最小。振動(dòng)速度隨圍巖級(jí)別的變差而增大,與前幾個(gè)圍巖級(jí)別變化相比,Ⅵ級(jí)變化較小,使Ⅴ級(jí)處曲線出現(xiàn)反彎點(diǎn);振動(dòng)加速度從Ⅰ級(jí)到Ⅲ級(jí)的變化較小,Ⅴ級(jí)增大,到Ⅵ級(jí)又減小。

當(dāng)新建隧道洞徑和兩隧道凈距均為D0、采用進(jìn)尺為4 m的全斷面爆破開挖時(shí),各級(jí)圍巖情況下爆破均會(huì)對(duì)既有隧道產(chǎn)生振動(dòng)影響。

3 爆破振動(dòng)影響及對(duì)策研究

3.1 爆破振動(dòng)影響

在此對(duì)距離、同時(shí)起爆藥量以及圍巖級(jí)別的影響因素[12]進(jìn)行分析。

3.1.1 距離的影響

兩隧道凈距的改變,實(shí)際上是改變考察點(diǎn)與爆源間的距離(R)。仰拱考察點(diǎn)的爆破振動(dòng)速度與距離關(guān)系及其擬合曲線見(jiàn)圖6,擬合關(guān)系式為

3.1.2 同時(shí)起爆藥量的影響

改變新建隧道開挖進(jìn)尺及起爆方式的實(shí)質(zhì)是改變同時(shí)起爆藥量(Q)。仰拱處振動(dòng)速度與同時(shí)起爆藥量關(guān)系及其擬合曲線見(jiàn)圖7,擬合關(guān)系式為

圖6 爆破振動(dòng)速度與距離關(guān)系

圖7 爆破振動(dòng)速度與單段起爆藥量關(guān)系

3.1.3 圍巖級(jí)別的影響

仰拱處振動(dòng)速度與圍巖級(jí)別(Ⅰ～Ⅳ級(jí))關(guān)系及其擬合曲線見(jiàn)圖8,擬合關(guān)系式為

式中,N為正整數(shù)且N∈[1,6]。

圖8 爆破振動(dòng)速度與圍巖級(jí)別關(guān)系

3.1.4 隧道開挖爆破振動(dòng)速度公式推導(dǎo)

(1)公式推導(dǎo)

公式(1)中R取12 m和公式(2)中Q取321.70 kg時(shí)均為基準(zhǔn)工況,兩者計(jì)算的振動(dòng)速度應(yīng)相等,取兩者計(jì)算結(jié)果的平均值28.85 cm/s,得距離(R)和同時(shí)起爆藥量(Q)的振動(dòng)速度修正系數(shù)分別為

則由R和Q的修正系數(shù)確定隧道工程爆破振動(dòng)速度計(jì)算公式為

式中,α為考慮圍巖級(jí)別影響的修正系數(shù)。

Ⅲ級(jí)圍巖時(shí)α為3.042,再結(jié)合式(3)得圍巖級(jí)別影響系數(shù)的公式如下

式中,N為正整數(shù)且N∈[1,6]。

根據(jù)隧道開挖斷面面積、單位藥量以及進(jìn)尺長(zhǎng)度計(jì)算藥量。假定隧道開挖直徑為D,進(jìn)尺長(zhǎng)度為L(zhǎng),隧道間凈距為H,單位藥量為q,則新建下穿隧道在既有隧道正下方爆破時(shí)有

將R、Q代入式(4)得

在工程應(yīng)用中,根據(jù)實(shí)際工程情況的相關(guān)參數(shù)即可計(jì)算新建下穿隧道爆破開挖對(duì)既有隧道影響的最大振動(dòng)速度,判斷爆破參數(shù)是否合理;同時(shí),可根據(jù)確定的振動(dòng)速度控制標(biāo)準(zhǔn)確定進(jìn)尺長(zhǎng)度以及無(wú)影響時(shí)兩隧道的凈距。

①進(jìn)尺長(zhǎng)度

當(dāng)確定振動(dòng)速度控制標(biāo)準(zhǔn)([v])后,將式(6)進(jìn)行轉(zhuǎn)換,即可得計(jì)算進(jìn)尺長(zhǎng)度的公式

②兩隧道凈距

當(dāng)確定振動(dòng)速度控制標(biāo)準(zhǔn)([v])以及爆破進(jìn)尺后,將式(6)進(jìn)行轉(zhuǎn)換,即可得無(wú)影響時(shí)兩隧道凈距的計(jì)算公式

(2)數(shù)值模擬與公式計(jì)算結(jié)果驗(yàn)證

將上節(jié)各計(jì)算工況參數(shù)代入式(6)的計(jì)算結(jié)果與相應(yīng)工況的數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,詳見(jiàn)表5。

數(shù)值模擬結(jié)果與公式計(jì)算結(jié)果的比值絕大部分在90%～120%,說(shuō)明兩結(jié)果具有可比性。在實(shí)際運(yùn)用中,可采用公式(6)對(duì)相似工程進(jìn)行爆破振動(dòng)速度的計(jì)算。

由工況7～工況11的對(duì)比結(jié)果知,當(dāng)兩隧道凈距與新建隧道洞徑比小于1/3時(shí),兩者的計(jì)算結(jié)果相差大,此時(shí)不宜采用公式預(yù)測(cè)爆破振動(dòng)速度。

案例中監(jiān)測(cè)振動(dòng)速度與計(jì)算結(jié)果相比,兩者差別很小,證明了推導(dǎo)公式的可適用性。

3.2 對(duì)策措施

綜上所述,既有隧道受爆破振動(dòng)隨新建下穿隧道洞徑的減小、新建隧道開挖進(jìn)尺的減小、起爆方式的改變(全斷面改為分段起爆)以及兩隧道凈距的增大而減小,針對(duì)以上因素提出對(duì)策措施。

3.2.1 減振技術(shù)

(1)在可能的情況下,盡量增加兩上下交叉隧道的凈距;

(2)合理減小新建隧道的開挖進(jìn)尺;

(3)合理減小單次起爆藥量即采取分部開挖、分段爆破(炮孔內(nèi)微差爆破、炮孔間微差爆破);注:D0為8m;案例(24/04/2006)中模擬結(jié)果為監(jiān)測(cè)值。

表5 數(shù)值模擬結(jié)果與公式計(jì)算結(jié)果對(duì)照

(4)采用干擾減振[2,13]爆破技術(shù);

(5)采用中孔(增加數(shù)量、加大直徑)直眼掏槽、切槽,小斷面TBM開挖導(dǎo)洞等掏槽技術(shù);

(6)開挖防振溝、周邊減振孔、預(yù)切槽等減振爆破技術(shù);

(7)非爆破開挖(靜力破碎、TBM等)方法。

3.2.2 對(duì)策選擇原則及爆破試驗(yàn)

(1)對(duì)策選擇原則

優(yōu)先選擇減小開挖進(jìn)尺、分段爆破等常規(guī)技術(shù),不滿足要求時(shí),再采用干擾減小爆破、開挖防震溝、周邊減振孔及預(yù)切槽等特殊減振爆破技術(shù)。

(2)爆破試驗(yàn)

在未進(jìn)入影響前的施工段落中,對(duì)初步選擇的爆破參數(shù)進(jìn)行試驗(yàn),根據(jù)爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)爆破參數(shù)進(jìn)行調(diào)整。

3.2.3 爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)

(1)監(jiān)測(cè)項(xiàng)目①振動(dòng)速度量測(cè):水平、豎直方向振動(dòng)速度。

②振動(dòng)加速度量測(cè):水平、豎直方向振動(dòng)加速度。

(2)斷面及測(cè)點(diǎn)布置

在既有隧道受爆破振動(dòng)影響最大的交叉斷面進(jìn)行監(jiān)測(cè),對(duì)于下穿隧道情況,測(cè)點(diǎn)布置在既有隧道靠近開挖爆破側(cè)的墻腳處。

4 結(jié)論

(1)全斷面起爆,D＜2.5D0時(shí),既有隧道的振動(dòng)速度、振動(dòng)加速度均隨D的增大而增加,且基本呈線性關(guān)系;2.5D0≤D＜3.5D0時(shí),振動(dòng)速度及加速度均急劇增大;D≥3.5D0時(shí),振動(dòng)速度、加速度隨D的增加而減小。

(2)隨兩隧道間距的增加,振動(dòng)速度和加速度均減小;在距離相等時(shí),掌子面未到達(dá)前的振動(dòng)響應(yīng)大于掌子面離開后的響應(yīng);相同爆破參數(shù)時(shí),距離越遠(yuǎn),受到的振動(dòng)越小。同時(shí)起爆藥量越小,受到的振動(dòng)越小。隨圍巖級(jí)別變差,振動(dòng)速度增大,振動(dòng)加速度變化較小。

(3)推導(dǎo)了包含隧道開挖洞徑、進(jìn)尺長(zhǎng)度、上下交叉隧道凈距、單位藥量等參數(shù)的隧道開挖爆破振動(dòng)速度計(jì)算公式,并由現(xiàn)場(chǎng)爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)驗(yàn)證了數(shù)值模擬的正確性及推導(dǎo)公式的可適用性。

(4)提出了分部開挖、分段起爆、干擾減振等減小爆破振動(dòng)影響的對(duì)策措施及選擇原則,并指出了爆破試驗(yàn)及爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)的重要性和可操作性。

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Vibration Influence on Existing Tunnel Caused by Blasting Construction of Diversion Tunnel Passing under It and Countermeasures

SHU Lei1,2, QIUWen-ge1, GONG Lun1
(1.Key Laboratory of Transportation Tunnel Engineering,Ministry of Education;School of Civil Engineering, Southwest Jiaotong University,Chengdu 610031,China;2.China Railway Engineering Consulting Group Co.,Ltd.,Beijing 100055,China)

Based on the practical situation of diversion tunnel for BaiShuiJiang third class power station in Yanjin county of Yunnan province,which passes under the existing Shoubayan tunnel on Neijang-Kunming Railway,by usingmethods of LS-DYNA explicit dynamic numerical simulation and in-situ blast vibration monitoring,the vibration influence on existing tunnel by blasting construction ofdiversion tunnel passing under it in short distance and countermeasures were studied.The result shows:For full-face excavation and D＜2.5D0(D,diameter of newly-built tunnel passing under existing tunnel;D0,reference diameter),vibration velocity and acceleration of existing tunnel induced by blasting construction of newly-built tunnel passing under it increases as D increases and nearly in linear relationship;For 2.5D0≤D＜3.5D0vibration velocity and acceleration increases rapidly;For D≥3.5D0,vibration velocity and acceleration does not increase but decrease as D increases.Vibration velocity and acceleration decrease as the distance of the two tunnel increases;For same distance,vibration influence before excavation face reaches existing tunnel is bigger than vibration influence after excavation face passes under existing tunnel;For same blasting parameters,vibration influence decreases as distance increases; Vibration influence increases as explosive dose increases;Vibration velocity increases and acceleration _____decreases as surrounding rock becomesworse.Furthermore,according to different relation between influence parameter and vibration velocity, formula to calculate blasting vibration velocity was derived,considering parameters of excavation diameter,footage,clear distance of two tunnels,explosive dose.And then onsite blasting vibration monitoring validated the numerical simulation.Countermeasures to reduce blasting vibration influence (stepped excavation,subsection detonation,interfere damping)were given.For tunnel adjacent to existing one,the importance andmaneuverability of blasting testand onsitemonitoring were emphasized.

tunnel passing under existing structure;blasting;existing tunnel;vibration influence;countermeasures

U455

A

1004-2954(2013)07-0070-05

2012-12-08;

2013-01-16

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51178399);中央高校基本科研業(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金資助(SWJTU11ZT33)。

舒 磊(1976—),男,高級(jí)工程師,博士研究生,E-mail: shusanshi@163.com。