JZZY-1型井下鉆柱減振增壓裝置結(jié)構(gòu)優(yōu)化及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

張 浩

（中國石化西南石油工程有限公司臨盤鉆井分公司，山東臨邑 251500）

JZZY-1型井下鉆柱減振增壓裝置結(jié)構(gòu)優(yōu)化及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

張 浩

（中國石化西南石油工程有限公司臨盤鉆井分公司，山東臨邑 251500）

現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果表明，利用鉆柱的縱向振動(dòng)可以實(shí)現(xiàn)井下鉆井液增壓以達(dá)到超高壓射流輔助破巖的目的。井下鉆柱減振增壓裝置能夠大幅度提高鉆井速度。為進(jìn)一步提升井下鉆柱減振增壓裝置的工作性能，對(duì)其結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化，并研制了井下鉆柱減振增壓裝置用超高壓鉆頭流道系統(tǒng)。優(yōu)化后的裝置整體結(jié)構(gòu)大大簡化，每個(gè)零部件的加工、安裝、拆卸和維修都比較容易；研制的超高壓鉆頭流道系統(tǒng)無需生產(chǎn)專用鉆頭，與普通鉆頭組裝后便可配合井下鉆柱減振增壓裝置使用。在勝利油田臨盤地區(qū)的2口井現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)評(píng)價(jià)表明，改進(jìn)后的井下鉆柱減振增壓裝置配合超高壓鉆頭流道系統(tǒng)結(jié)構(gòu)可靠，工作穩(wěn)定，工作壽命能夠滿足現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的要求。

鉆柱振動(dòng)；井下鉆柱減振增壓裝置；超高壓；現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)；鉆速

隨著我國油田勘探開發(fā)向縱深發(fā)展，如何有效地提高深部地層機(jī)械鉆速成為亟待解決的問題［1］。油氣鉆井工程實(shí)踐表明，提高井底鉆頭噴嘴射流壓力，可以大幅度提高鉆井速度［2-3］。為實(shí)現(xiàn)這一目的，中國石油大學(xué)（華東）研制了JZZY-1型井下鉆柱減振增壓裝置，該裝置可以有效地將鉆柱振動(dòng)的機(jī)械能轉(zhuǎn)化為鉆井液的液壓能，既能減小鉆柱振動(dòng)，延長鉆柱和鉆頭的使用壽命，又能對(duì)井下鉆井液進(jìn)行增壓，實(shí)現(xiàn)井底射流破巖和輔助破巖以提高機(jī)械鉆速［4-5］。通過多口井的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，該裝置配合超高壓鉆頭一起使用可以大幅度提高深井鉆井速度且使用壽命能夠滿足現(xiàn)場(chǎng)的需要［6］。但通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)該裝置還存在以下問題［7-8］：①中心軸上需要承受扭矩及波動(dòng)的鉆壓，容易疲勞；②中心軸上的花鍵浸泡于鉆井液中，容易被鉆井液腐蝕或沖蝕，并且中心軸較長，易于破壞，一旦產(chǎn)生疲勞破壞或者沖蝕，更換部件成本較高；③上部轉(zhuǎn)換接頭與彈簧上封堵接頭難以拆卸，強(qiáng)制拆卸會(huì)導(dǎo)致彈簧上封堵接頭渡鉻層損傷；④增壓缸安裝過程中需要與花鍵流道對(duì)正，較難安裝；⑤彈簧外筒及彈簧下封堵接頭上的密封強(qiáng)度較低，維修及更換較為困難；⑥與井下增壓裝置配合使用的超高壓鉆頭為特制鉆頭，需要在加工鉆頭時(shí)，將超高壓鉆井液流道埋入鉆頭胎體內(nèi)，既增加了鉆井成本，也不利于井下增壓裝置在不同地區(qū)、不同地層的推廣應(yīng)用。為有效解決上述問題，對(duì)井下鉆柱減振增壓裝置進(jìn)行了進(jìn)一步的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)，并研發(fā)了超高壓鉆頭流道系統(tǒng)，對(duì)結(jié)構(gòu)優(yōu)化后的井下鉆柱減振增壓裝置與超高壓鉆頭流道系統(tǒng)在勝利油田臨盤地區(qū)的2口井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)評(píng)價(jià)。

1 優(yōu)化后裝置的結(jié)構(gòu)、工作原理及優(yōu)勢(shì)

優(yōu)化設(shè)計(jì)后的裝置如圖1所示。

圖1 新型井下鉆柱減振增壓裝置結(jié)構(gòu)示意圖

優(yōu)化后的裝置主要由鉆柱受力傳遞總成、傳扭承壓總成、彈性復(fù)位元件總成、增壓缸體、超高壓鉆井液傳輸總成及鉆頭組成。

鉆柱受力傳遞總成由上部轉(zhuǎn)換接頭、花鍵心軸、花鍵限位螺母、分流傳壓接頭、鉆井液過濾器、柱塞、入口單向閥相連成一體組成；傳扭承壓總成由密封壓套、彈簧腔上部密封總成、花鍵外筒、彈簧保護(hù)筒、彈簧下封堵接頭、彈簧腔下部密封總成、下部密封壓套、增壓總成外筒、支撐過流體、增壓裝置下接頭、轉(zhuǎn)換接頭通過連接組成；增壓缸體由增壓缸、超高壓密封總成組成；彈性復(fù)位元件為彈簧，液壓彈簧及其他可實(shí)現(xiàn)彈性復(fù)位的元件；超高壓鉆井液傳輸總成由高壓流道、金屬超高壓鉆井液流道、超高壓鉆井液流道延長管、超高壓軟管及超高壓鉆井液噴嘴組成；鉆頭為普通鉆頭。

增壓缸體安裝于傳扭承壓總成內(nèi)，兩者相對(duì)靜止。扭矩通過鉆柱受力傳遞總成中花鍵心軸上的花鍵與傳扭承壓總成中花鍵外筒的配合傳遞給傳扭承壓總成，從而帶動(dòng)鉆頭旋轉(zhuǎn)破巖。當(dāng)鉆進(jìn)過程中鉆柱發(fā)生縱向振動(dòng)時(shí)，鉆壓的波動(dòng)導(dǎo)致鉆柱受力傳遞總成相對(duì)于傳扭承壓總成往復(fù)運(yùn)動(dòng)。鉆壓增大時(shí)，鉆柱受力傳遞總成相對(duì)于傳扭承壓總成向下運(yùn)動(dòng)，入口單向閥關(guān)閉，彈簧及增壓缸體內(nèi)的鉆井液共同承受施加反作用力來阻止該運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)致彈簧被壓縮，增壓缸體內(nèi)的鉆井液壓力增大，從而實(shí)現(xiàn)了部分鉆井液的增壓，增壓后的鉆井液通過超高壓鉆井液傳輸總成到鉆頭，由鉆頭上的超高壓鉆井液噴嘴噴出輔助破巖；鉆壓減小時(shí)，被壓縮的彈簧伸展，鉆柱受力傳遞總成相對(duì)于傳扭承壓總成向上運(yùn)動(dòng)，增壓缸體內(nèi)壓力降低，入口單向閥開啟，吸入常壓鉆井液為下一增壓過程提供準(zhǔn)備。

鉆井液的流程：鉆井液流過上部轉(zhuǎn)換接頭、花鍵心軸的中空后，在分流傳壓接頭分為2部分，一部分透過鉆井液過濾器，通過柱塞及入口單向閥進(jìn)入增壓缸被增壓；另一部分通過由增壓總成外筒與柱塞的環(huán)空，增壓總成外筒與增壓缸的環(huán)空，支撐過流體的流道，高壓流道與增壓裝置下接頭組成的環(huán)空、防扭過流結(jié)構(gòu)的過流孔、金屬超高壓鉆井液流道及超高壓鉆井液流道延長管與轉(zhuǎn)換接頭內(nèi)孔間的環(huán)形空間、硬管扶正器的過流孔、超高壓軟管與鉆頭體內(nèi)腔間的環(huán)形空間到達(dá)井底，通過鉆頭上的普通噴嘴噴出發(fā)揮鉆井液的正常功用。

增壓后的鉆井液流經(jīng)由高壓流道、金屬超高壓鉆井液流道、超高壓鉆井液流道延長管、超高壓軟管及超高壓鉆井液噴嘴組成的超高壓鉆井液傳輸總成到達(dá)井底并實(shí)現(xiàn)噴射來輔助鉆頭機(jī)械破巖。

本設(shè)計(jì)的優(yōu)勢(shì)：（1） 花鍵位于花鍵心軸的頂部，使得扭矩在系統(tǒng)頂部就傳到外筒，減小了花鍵心軸下部負(fù)荷，提高了花鍵心軸的總體使用壽命；（2） 花鍵位于由密封壓套、彈簧腔上部密封總成、花鍵外筒、彈簧保護(hù)筒、彈簧下封堵接頭、彈簧腔下部密封總成組成的密封腔體內(nèi)，該腔體內(nèi)充有潤滑油，使得花鍵運(yùn)動(dòng)流暢，且不受鉆井液的腐蝕及沖蝕，同時(shí)起到潤滑彈簧的目的；（3）花鍵心軸與分流傳壓接頭螺紋連接，一旦出現(xiàn)鉆井液腐蝕或沖蝕現(xiàn)象，更換容易，且加工的成本及加工難度大幅度降低；（4） 彈簧腔下部密封總成為組合密封，更換及安裝容易實(shí)現(xiàn)；（5）花鍵外筒上移，增壓缸通過增壓總成外筒上的臺(tái)階面壓緊于增壓總成外筒內(nèi)，安裝中不再涉及流道對(duì)正問題。

2 超高壓鉆頭系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及優(yōu)勢(shì)

井下鉆柱減振增壓裝置產(chǎn)生的超高壓射流主要起到輔助破巖提速的作用，只有在保證原有鉆頭破巖能力的基礎(chǔ)上增加輔助破巖能力才能提高鉆井速度。井下鉆柱減振增壓裝置所連接鉆頭與地層的匹配性至關(guān)重要，學(xué)者們提出了幾種結(jié)構(gòu)來獲得這種超高壓雙流道鉆頭，從原理上講，這些鉆頭可實(shí)現(xiàn)將井下增壓裝置輸出的超高壓鉆井液和常壓鉆井液分別傳輸?shù)骄撞⑹蛊鋰娚涞哪康模O(shè)計(jì)中卻并未考慮以下問題［9］：（1）需要生產(chǎn)專用鉆頭，專用鉆頭需要在鉆頭胎體內(nèi)埋入超高壓鉆井液專用流道，這無疑增加了鉆井作業(yè)的成本，影響了井下增壓裝置在不同地區(qū)、不同地層的推廣應(yīng)用；（2） 安裝過程中存在2個(gè)流道不能夠同時(shí)連接的可能，由于超高壓流體過流管道無承壓及承拉裝置，在和井下增壓裝置裝卸過程中，會(huì)產(chǎn)生因軸向受力過大或軸線不對(duì)中引起的超高壓流道連通失敗情況；（3）連接過程可能會(huì)對(duì)超高壓流道與鉆頭體的連接造成破壞，與井下增壓裝置上扣連接過程中，上述幾種鉆頭超高壓流道沒有防止旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)，超高壓流道上的扭矩作用于與鉆頭體的連接部位，極易引起該部位的損壞。以此裝置研制方設(shè)計(jì)了新的超高壓鉆頭系統(tǒng)，具體如圖2所示。

圖2 超高壓鉆頭系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡圖

該系統(tǒng)由轉(zhuǎn)換接頭、防扭扶正結(jié)構(gòu)、超高壓鉆井液流道及鉆頭4部分組成，其中轉(zhuǎn)換接頭用于連接井下鉆柱減振增壓裝置與鉆頭，防扭扶正結(jié)構(gòu)用于居中固定超高壓鉆井液流道，承受在與井下增壓裝置安裝過程中超高壓鉆井液流道所受的軸向力及扭矩，超高壓鉆井液流道則將從增壓裝置輸出的超高壓鉆井液輸送到井底。防扭扶正結(jié)構(gòu)由扶正過流套筒、花鍵防旋體、防退螺母、壓緊螺母等構(gòu)成；超高壓鉆井液流道由超高壓過流硬管、超高壓軟管、超高壓鉆井液噴嘴通過螺紋連接為一個(gè)整體。

井下增壓裝置輸出的超高壓鉆井液由超高壓流道將輸送到井底，實(shí)現(xiàn)超高壓射流輔助破巖或直接破巖的目的［10-11］，而普通鉆井液則通過超高壓流道與轉(zhuǎn)換接頭的環(huán)形空間、防扭扶正結(jié)構(gòu)的過流孔以及超高壓流道與鉆頭腔體間的環(huán)形空間通過鉆頭上的普通噴嘴噴出到達(dá)井底，發(fā)揮其正常工用。

本系統(tǒng)與現(xiàn)有技術(shù)相比具有的優(yōu)勢(shì)是：（1）適用范圍廣，其鉆頭體為普通鉆頭，僅需要將系統(tǒng)中除了鉆頭體的其他組件按照該系統(tǒng)的構(gòu)造方法進(jìn)行構(gòu)造，即可實(shí)現(xiàn)普通鉆頭到超高壓雙流道鉆頭的轉(zhuǎn)化，有利于井下增壓裝置的推廣應(yīng)用；（2）該結(jié)構(gòu)僅需要調(diào)整超高壓粗軟管、超高壓細(xì)軟管長度即可實(shí)現(xiàn)不同廠家普通鉆頭構(gòu)造超高壓鉆頭的目的。超高壓鉆井液噴嘴僅是普通噴嘴的稍作改造，該噴嘴加工工藝容易實(shí)現(xiàn)，可有效降低鉆頭構(gòu)造成本；（3）結(jié)構(gòu)簡單、性能穩(wěn)定，使用過程不會(huì)為鉆井作業(yè)帶來其他方面的風(fēng)險(xiǎn)。

3 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及結(jié)果分析

3.1 街502井

2012年7月，改進(jìn)后的井下鉆柱減振增壓裝置與超高壓鉆頭系統(tǒng)在街502井三開?228.6 mm井段進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。試驗(yàn)井段：3 074～3 077 m。試驗(yàn)地層：沙河街組沙三上段，地層巖性為灰色砂巖與深灰色泥巖不等厚互層。鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓240～60 kN；扭矩 7～8 kN·m；排量 32 L/min；泵壓 12～13 MPa；轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速80～100 r/min。鉆頭水眼參數(shù)：?16 mm×2+?14 mm×2+?2 mm×1。鉆具組合：?215.9 mm新型超高壓鉆頭+ ?178 mm井下鉆柱減振增壓裝置+ ?177.8 mm短鉆鋌+ ?177.8 mm鉆鋌1根+?213.0 mm扶正器1個(gè)+ ?177.8 mm鉆鋌1根+回壓閥+ ?165 mm無磁鉆鋌×3柱+?127 mm鉆桿。試驗(yàn)情況：井下減振增壓裝置于井下工作28 h，純鉆進(jìn)時(shí)間7 h，共進(jìn)尺3 m，平均機(jī)械鉆速0.43 m/h。

在街502井使用井下鉆柱減振增壓裝置鉆進(jìn)井段的機(jī)械鉆速與該井相鄰井段相比較慢，但鉆進(jìn)過程中，各項(xiàng)鉆進(jìn)參數(shù)均正常。起鉆后發(fā)現(xiàn)裝置結(jié)構(gòu)完整，未見損傷，并且鉆頭完好無損，但鉆頭超高壓鉆井液噴嘴處出現(xiàn)局部泥包現(xiàn)象。為進(jìn)一步分析原因，對(duì)井下鉆柱減振增壓裝置與超高壓鉆頭流道系統(tǒng)進(jìn)行了拆卸檢驗(yàn)，并進(jìn)行了傳扭傳壓測(cè)試，通過檢驗(yàn)測(cè)試發(fā)現(xiàn)該套工具流道順暢、傳扭、傳壓正常，內(nèi)部各零部件均完好，說明了井下鉆柱減振增壓裝置與超高壓鉆頭流道系統(tǒng)在井下工作的結(jié)構(gòu)可靠性，從而排除了井下鉆柱減振增壓裝置對(duì)機(jī)械鉆速的影響。經(jīng)工具研制方與施工方組織相關(guān)工作人員分析發(fā)現(xiàn)，鉆頭泥包現(xiàn)象與配合井下減振增壓裝置所使用鉆頭的水眼分布有關(guān)，該鉆頭為五刀翼鉆頭，外輪廓分隔為5個(gè)相對(duì)封閉的區(qū)間，各區(qū)間內(nèi)分別只有1個(gè)負(fù)責(zé)清巖的常規(guī)噴嘴。井下減振增壓裝置的超高壓鉆井液噴嘴占據(jù)了其中1個(gè)常規(guī)噴嘴位置，但超高壓噴嘴直徑為2 mm，噴射排量為1.5～2 L/s，超高壓鉆井液噴嘴高速噴射出的鉆井液高速射向井底，以實(shí)現(xiàn)超高壓射流輔助破巖，而起不到對(duì)該區(qū)間清巖的作用。因此，在鉆進(jìn)過程中，鉆頭超高壓鉆井液噴嘴處兩刀翼間的巖屑難以排除，造成鉆頭局部泥包，影響了機(jī)械鉆速。工具研制方認(rèn)為，井下鉆柱減振增壓裝置配合水眼分布與之相匹配的普通鉆頭進(jìn)行使用，即鉆頭在超高壓鉆井液噴嘴臨近處有負(fù)責(zé)清巖的常規(guī)噴嘴，便可在不影響清巖效果的前提下，實(shí)現(xiàn)超高壓射流輔助破巖的目的，從而提高機(jī)械鉆速。

3.2 街503井

為了進(jìn)一步試驗(yàn)工具的可靠性及其提速效果，2012年11月，改進(jìn)后的井下鉆柱減振增壓裝置配合超高壓鉆頭系統(tǒng)，在街503井三開?228.6 mm井段進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。試驗(yàn)井段：3 136～3 431 m、3 853～4 047 m。試驗(yàn)地層：沙河街組沙二段與沙三段，地層巖性為棕色泥巖夾灰色砂巖、厚層灰色粉細(xì)砂巖與薄層灰色泥巖互層、灰色粉砂巖與深灰色泥巖不等厚互層。鉆進(jìn)參數(shù)：鉆壓40～80 kN；扭矩7～8 kN·m；排量 32 L/min；泵壓 14～15 MPa；轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速125～130 r/min。鉆頭水眼參數(shù)：?12.5 mm×4+ ?10 mm×2+ ?2 mm×1。鉆具組合：?215.9 mm新型超高壓鉆頭+ ?178 mm井下鉆柱減振增壓裝置+ ?178 mm鉆鋌3根+無磁鉆鋌1根+ ?165 mm鉆鋌6根+ ?127.0 mm鉆桿。試驗(yàn)情況：井下鉆柱減振增壓裝置在街503井共進(jìn)行2井次現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，于井下工作250 h，純鉆進(jìn)時(shí)間98.2 h，共進(jìn)尺491 m，平均機(jī)械鉆速5 m/h。出井后觀察發(fā)現(xiàn)：裝置結(jié)構(gòu)完整、未見損傷；鉆頭磨損較小，損壞較輕。

由于街503井與附近鄰井距離較遠(yuǎn)，地層差異相對(duì)較大，其機(jī)械鉆速與該井并不具對(duì)比性，所以將街503井試驗(yàn)井段與其處于同一層段的相鄰井段進(jìn)行機(jī)械鉆速對(duì)比。具體對(duì)比結(jié)果如表1所示。

對(duì)比井段 沙二段 2 736～3 132 8.2 11試驗(yàn)井段 3 136～3 200 9.1試驗(yàn)井段 沙三上段 3 201～3 431 5.3 15對(duì)比井段 3 432～3 690 4.6對(duì)比井段 沙三中段 3 691～3 843 4.6 20試驗(yàn)井段 3 853～3 945 5.5試驗(yàn)井段 沙三下段 3 946～4 047 3.4 36對(duì)比井段 4 056～4 420 2.5

井下鉆柱減振增壓裝置配合超高壓鉆頭流道系統(tǒng)在街503井的使用情況如表1所示，其中試驗(yàn)井段為使用井下鉆柱減振增壓裝置鉆進(jìn)的井段，對(duì)比井段為采用“螺桿鉆具”復(fù)合鉆進(jìn)井段或常規(guī)鉆具鉆進(jìn)井段。在鉆進(jìn)參數(shù)一致，地層基本近似的情況下，與處于同一層段的相鄰井段進(jìn)行了機(jī)械鉆速對(duì)比，試驗(yàn)井段的機(jī)械鉆速提高11%～36%，平均機(jī)械鉆速提高21%。需要說明的是沙二段的對(duì)比井段采用“螺桿鉆具”復(fù)合鉆進(jìn)方式，使用井下鉆柱減振增壓裝置鉆進(jìn)的沙二段機(jī)械鉆速較之提高了11%。

通過對(duì)街502井的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況分析，井下鉆柱減振增壓裝置配合水眼分布與之相匹配的普通鉆頭進(jìn)行使用，便可在不影響鉆頭清巖效果的情況下，實(shí)現(xiàn)超高壓射流輔助破巖，從而提高機(jī)械鉆速。從街503井的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況可知，通過同層段機(jī)械鉆速對(duì)比，使用井下鉆柱減振增壓裝置鉆進(jìn)井段的機(jī)械鉆速比常規(guī)復(fù)合方式鉆井提高了11%，比常規(guī)鉆具組合鉆井提高了15%～36%。

4 結(jié)論

（1） 針對(duì)JZZY-1型井下鉆柱減振增壓裝置以往現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況，對(duì)其進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化，并對(duì)改進(jìn)后的裝置進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明，改進(jìn)后的井下鉆柱減振增壓裝置結(jié)構(gòu)可靠、工作穩(wěn)定，工作壽命能夠滿足現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的要求。

（2） 研制了井下鉆柱減振增壓裝置用超高壓鉆頭流道系統(tǒng)，該系統(tǒng)可與普通鉆頭組裝為配合井下增壓裝置用的超高壓鉆頭，無需特殊加工超高壓鉆頭，有利于井下鉆柱減振增壓裝置在不同地區(qū)、不同地層的推廣應(yīng)用。

（3）通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果分析，井下鉆柱減振增壓裝置配合水眼分布合適的普通鉆頭，可在不影響清巖效果前提下，實(shí)現(xiàn)超高壓射流輔助破巖，提高機(jī)械鉆速。通過對(duì)試驗(yàn)井同層段機(jī)械鉆速對(duì)比，其平均機(jī)械鉆速較“螺桿鉆具”復(fù)合鉆井高11%，較常規(guī)鉆具結(jié)構(gòu)鉆井高15%～36%，有較好提速效果，可以節(jié)省鉆井成本。

（4）深井提速技術(shù)是目前深井鉆探中較難解決的難題之一，原因在于井下能量來源及井下工作環(huán)境的限制，利用鉆柱振動(dòng)的能量來實(shí)現(xiàn)井下增壓輔助破巖從而提高鉆井速度是提高深井鉆速的一個(gè)全新思路，該技術(shù)的成功應(yīng)用為深部地層安全、高效鉆井提供了又一技術(shù)手段。

致謝：感謝中國石油大學(xué)（華東）提供試驗(yàn)工具，并衷心感謝管志川教授的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用指導(dǎo)。

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［7］管志川，魏文忠，劉永旺.井下鉆柱減振增壓裝置：中國 2010 2 0125587.6［P］. 2010-11-10。

［8］管志川，劉永旺，魏文忠，等.井下增壓提速系統(tǒng)：中國201220294882.3 ［P］. 2012-11-01.

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［10］徐義，劉永旺，徐依吉 等. 不同噴嘴組合超高壓射流破巖鉆進(jìn)特性分析［J］.計(jì)算物理，2011，28（5）：686-692.

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［12］Yongwang Liu, Zhichuan Guan. Discussion on the Energy Sources of Down-hole Accelerate ROP Tool in the Process of Drilling Deep or Ultra-deep Well ［A］.The International Conference on Remote Sensing,Environment and Transportation Engineering （RSETE 2012） ［C］, June 1st to 3rd, 2012 in Nanjing, China.886-890.

［13］袁建民，趙保忠.超高壓射流鉆頭破巖實(shí)驗(yàn)研究［J］.石油鉆采工藝，2007，29（4）：33-35.

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（修改稿收到日期 2013-04-10）

The latest research progress of the technology of JZZY-1 downhole drill string absorption & hydraulic supercharging device to improve the drilling speed

Zhang Hao
（Linpan Drilling Company,Sinopec Xinan Oilf i eld Service Corporation,Linyi251500,China）

The fi eld test results show that the downhole drill string absorption & hydraulic supercharging device based on the research on the drill string vibration can assist breaking downhole rocks and increase rate of penetration by ultra-high pressure water jet. In order to improve its working performance, the structure was optimized and the Ultrahigh pressure bit runner system was invented. After optimization, Processing, installation, disassembly and maintenance of this device are more convenient. And the Ultrahigh pressure bit runner system assembly with common bit could work with the downhole drill string absorption & hydraulic supercharging device, which was proved signif i cantly increasing drilling speed by the test evaluation of 2 wells in Shengli oilf i eld.

drill string vibration; downhole drill string absorption & hydraulic supercharging device; Ultrahigh pressure; fi led test;drilling speed

張浩. JZZY-1型井下鉆柱減振增壓裝置結(jié)構(gòu)優(yōu)化及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)［J］.石油鉆采工藝，2013，35 （3）：25-29.

TE921

A

1000 – 7393（ 2013 ） 03 – 0025 – 05

張浩，1964年生。1988年畢業(yè)于西南石油學(xué)院鉆井專業(yè)，2004年獲得石油大學(xué)（華東）油氣井工程專業(yè)碩士學(xué)位，現(xiàn)為中國石化集團(tuán)西南石油工程公司臨盤鉆井分公司經(jīng)理，一直從事鉆井工藝技術(shù)的研究、應(yīng)用與管理工作，高級(jí)工程師。電話：0534-5051668。

〔編輯

付麗霞〕