賈 超,劉 凱,高 鳳
(1.山東大學土建與水利學院,山東 濟南 250061;2.山東省沾化縣公路管理局,山東 沾化 256800)
地震具有強烈的隨機性和不確定性,在進行結構地震反應分析時,通常將地震作為隨機過程進行處理。1947年由Housner引入白噪聲過程來模擬地震加速度過程之后,經過眾多學者研究,發展建立了一些較好的地震動隨機模型。其中,由日本學者Kanai和Tajimi共同提出的Kanai-Tajimi地震動模型[1]是目前應用最廣泛的隨機地震動輸入模型之一,該模型形式簡捷,物理概念明確,與大量地震動實測資料符合較好。
本文采用Kanai-Tajimi地震動模型進行混凝土重力壩隨機地震分析,得出關鍵部位的位移、應力、加速度及加速度響應功率譜,研究成果可為重力壩抗震設防提供參考。
Kanai-Tajimi地震動模型功率譜密度函數

式中,Sa(ω)為功率譜密度函數;ωg地基土的卓越圓頻率;ξg地基土的阻尼比;S0功率譜強度。
功率譜強度S0是隨機地震動力分析中需要用到的參數,而我國規范只給出了對應各地震烈度的地面地震最大加速度am。因此,需要推導得出兩者之間的關系。
功率譜強度S0與地震加速度均方值σa的關系

式中,σa為地震加速度過程均方根值。
根據 Davenport公式(2)

式中,E (am)為地震動最大加速度期望值,在統計意義上可認為即地震最大加速度am;rp為地面地震加速度峰值因子,已有的研究工作表明,rp值是比較穩定的,受各參數的影響不敏感,對巖石壩基rp約為3.0;σa為地面地震加速度過程均方根值。
根據式(2)和(3)建立功率譜強度S0與地面地震最大加速度am關系

因此,確定地震最大加速度、地基土的卓越圓頻率和地基土的阻尼比,就能求出相應的功率譜密度函數。
本文以印度Koyna混凝土重力壩進行建模計算,壩踵為坐標原點,壩體的相關尺寸[3]見圖1。有限元模型見圖2,壩基上、下游和深度均取1.5倍壩高。材料參數見表1。

圖1 壩體相關尺寸(單位:m)
根據GB 50011—2010《建筑抗震設計規范》,地震加速度最大值按表2選取。

圖2 重力壩有限元模型

表1 材料參數

表2 地震加速度最大值cm·s-1
本文取地震加速度最大值am=110 cm/s2,ωg=5.2 πrad/s, ξg=0.65, 根據式(4)計算 S0=25.3cm2/s3, 由式(1)即得到不同頻率f值對應的功率譜密度函數值S。計算結果見圖3。

圖3 加速度功率譜密度曲線
將圖3加速度功率譜密度曲線加到模型上,計算結果提取點位置見圖4。重力壩前5階自振頻率分別為2.4535、5.904、6.0662、11.263 Hz和17.467 Hz。關鍵點地震響應結果見表3,關鍵點加速度響應功率譜見圖5。
由表3可知,應力主要集中在壩踵處,壩踵處是地震中最容易破壞的地方。另外,由于地震沿壩體高度的放大作用,最高點壩頂處位移和加速度均最大,其次是下游折坡處。壩踵和壩趾在同一高度,X方向的位移和加速度相差很小,但壩踵處由于受到Y方向拉應力的作用,Y方向的位移和加速度均大于壩趾處。這說明各點的位移和加速度主要還是受該點所在位置決定,高度越高,位移和加速度越大;同一高度處,豎向拉應力越大,位移和加速度越大。

圖4 計算結果提取位置點

表3 重力壩地震響應計算成果
由圖5可知,壩頂加速度響應功率譜峰值最大,其次是下游折坡處、壩踵、壩趾,符合地震作用下,加速度隨高度的放大的作用;各點處的加速度響應功率譜曲線均有不同的峰值,峰值均出現在大壩自振頻率附近,且主要集中在前5階自振頻率內;當頻率超過20 Hz,加速度響應功率譜曲線趨于零,說明該重力壩主要的地震響應頻率集中在0~20 Hz范圍內。該結果很好地體現了地震這一隨機過程對各關鍵點的不同響應特征。

圖5 重力壩關鍵點加速度響應功率譜
本文建立了地震最大加速度和功率譜強度的關系Koyna,推導得出加速度功率譜密度函數曲線,并運用到重力壩有限元模型中進行重力壩隨機地震分析,得出壩體關鍵部位的位移、應力、加速度及相應加速度響應功率譜曲線與大壩自振頻率之間的關系。研究成果很好地體現了重力壩地震響應特征,為重力壩抗震設防提供一定的參考依據。
[1]金井清.工程地震學[M].常寶琦,張虎男,譯.北京:地震出版社,1987.
[2]DAVENPORT A G.Note on the Distribution of the Largest Value of a Random Function with Application to Gust Loading[J].Proc.Inst.Civil Eng.,1963,8(28):187-196
[3]杜成斌,蘇擎柱.混凝土壩地震動力損傷分析[J].工程力學,2003, 5(20):170-173.