±800kV直流線路鄰近耐張塔檔弧垂與驗評規程偏差的討論

畢和生

（重慶電力建設總公司，重慶 400060）

±800kV直流線路鄰近耐張塔檔弧垂與驗評規程偏差的討論

畢和生

（重慶電力建設總公司，重慶 400060）

110kV～500kV架空電力線路工程施工質量及評定規程》（DL∕T 5168-2002）中對導、地線相間弧偏差一般按合格級300mm，優良級250mm執行，連續檔緊線觀測弧垂時，必須執行這個標準，但輸電線路工程遇到連續檔較少的耐張段時，難免會選擇鄰近耐張塔檔作為觀測檔，鐵塔受轉角度數、橫擔寬度、基礎預偏、橫擔預拱、耐張串長、串重等影響，相間實際檔距和高差可能不相等，這種情況下觀測的弧垂就不一定能《評定規程》標準執行。本文以工程實際為例，計算相間弧垂實際偏差，探討鄰近耐張塔弧垂觀測方法。

±800kV；輸電線路；弧垂；驗評規程

1 觀測檔概況

我公司承建施工的±800kV云南～廣東直流輸電線路工程第8施工 標 段，N3194～N3197耐 張 段，N3194、N3197為 耐 張 塔，N3195為空號，N3196為直線塔，耐張段長度為1233m，導線型號為AACSR-651/45鋼芯鋁絞線，地線型號為LBGJ-180-20AC鋁包鋼絞線，N3194～N3197耐張段的基本情況見表1：

該耐張段塔型示意圖及相關參數情況見圖1（a）、圖1（b）和表2：

JT30、G30-2兩種塔型尺寸具體數據見表2

設計提供的導線弧垂計算公式為：

當Δh/l＜0.17時，

式中各字母含義如下：

l-檔距，m;

f-觀測檔弧垂，m;

α-觀測檔高差角，°；

k-耐張段緊線溫度弧垂系數；

下面筆者以該耐張段為例，計算該耐張段中任意一檔的實際弧垂與評定規程的差距。

2 計算過程

查設計圖紙，20℃緊線溫度時（已按設計要求降溫25℃），選N3196～N3197作為觀測檔，該觀測檔各值為：

為確保計算的精確度，采取現場實測和用Auto CAD 2005軟件放樣相結合、比較的方法。

導地線用Auto CAD 2005軟件放樣后的數據為：

表1 N3194～N3197耐張段基本情況表

表2 N3194～N3197各塔塔型尺寸表

公式中，各符號的含義如下：

3 結論

經筆者對本工程其它類似情況進行驗算、對比，發現所有鄰近耐張塔檔的實際弧垂均比不考慮轉角、串長、串重、相間檔距差等因素的弧垂都偏大，導線弧垂增大比例為27%～33%，地線弧垂增大比例為5.5%～9%，這個比例是非常驚人的，如果一檔的弧垂為30m，則導線弧垂要增大近10m，那么對地距離則有可能不夠，筆者針對此疑問也進行反復驗算，設計斷面圖上已經考慮過這些影響，實際對地距離是安全的。

通過以上計算，可得出以下結論：

1 施工現場如果不能選擇直線檔作為觀測檔來控制緊線弧垂，可以選擇鄰近耐張塔作為觀測檔觀測弧垂，但必須考慮耐張塔轉角、相間檔距差、串長、串重等因素，不能一味追求《評定規程》中的要求值，這樣 符合架空線的力學計算模型；

2 孤立檔緊線時，需要考慮兩側耐張塔對弧垂的影響，考慮到耐張塔基礎的預偏和橫擔的預拱，計算數據必須以現場實測為準；

3 運行單位驗收時，不推薦以鄰近耐張塔作為觀測檔檢查，更不能以《評定規程》要求值作為判定合格、優良的標準。

4 ±800kV直流線路驗收規范中的“不推薦以鄰近耐張塔作為觀測檔”是正確的，因施工時，連續檔采取的是先斷線、緊線，再平衡掛線的方式，采取這種方式施工，在移印后，鄰近耐張塔檔的架空線會自動平衡，該檔相間弧垂本身就不會相等。

5 ±800kV直流線路《評定規程》（國家電網公司下發）中的相間弧垂偏差對應的“合格級”和“優良級”是有應用范圍的，對鄰近耐張塔檔和孤立檔不適用。

[1]李慶林.架空送電線路施工手冊[M].北京：中國電力出版社.

[2]李博之.架空送電線路鐵架線施工計算手冊[M].北京：中國電力出版社.

[3]DL/T 5168-2002，110kV～500kV架空電力線路工程施工質量及評定規程[S].

[4]Q/GDW 225-2008，±800kV及 以下直流架空送電線路工程施工及驗收規范[S].

[5]Q/GDW 226-2008，±800kV架空送電線路施工質量檢驗及評定規程[S].

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10.13612/j.cnki.cntp.2014.07.089