海外河油田深部調驅開發效果評價

乞迎安，陳志會，邱　菊

(1.中國石油遼河油田金馬油田開發公司；2.中國石油遼河油田冷家油田開發公司:遼寧盤錦 124010)

海外河油田屬注水開發的普通稠油油藏，海1塊為海外河油田高滲透率高孔隙度區塊，地面原油黏度(50 ℃)約為500 mPa·s，長期注水開發后效果變差，整體動用程度嚴重不均，油藏開發矛盾突出，采取常規調剖、堵水等措施效果不明顯，區塊穩產難度增大。2010年6月，我們開始在現場推廣應用深部調驅技術，注入聚合物/有機鉻凝膠體系，油藏條件下7 d凝膠黏度為5 000～8 000 mPa·s，通過凝膠的高黏彈特性改善流度比，擴大波及體積，同時提高驅油效率，以提高油藏的采收率[1-2]，至2013年6月已開展18個井組，累計注入調驅凝膠體系5.13×105m3，注入孔隙體積倍數0.12 PV，累計增油43 t。

1　注入井效果評價

1.1　井口注入壓力

注水井注入壓力反映了地層中注入流體的流動能力和滲流情況。調驅前后水驅指示曲線見圖1。

圖1　調驅前后水驅指示曲線

注入高黏度凝膠調驅體系后，一方面改善了流度比，另一方面凝膠深入高滲透層后降低了高滲透層的滲流能力，封堵了水流優勢通道，形成憋壓作用，迫使液流進入低滲透層，因此注水壓力升高，水驅指示線上移[3]。由圖1可見，18口注入井注入壓力由調驅前9.3 MPa上升至12.9 MPa,平均上升3.6 MPa，說明凝膠對水流優勢孔道與高滲流層具有明顯的封堵作用。

1.2　吸水剖面

調驅前后注入井的吸水剖面有較大程度改變，通過凝膠的調剖作用，部分原強吸水層的吸水能力得到控制，部分弱吸水層的吸水強度得到加強，部分新層被啟動，吸水剖面更加均勻，水驅波及體積擴大。以海9-21井為例，其吸水剖面示意見圖2，調驅后有2個強吸水層吸水強度受到限制，3個小層被啟動，開始吸水，油層縱向動用程度提高43%。與海9-21對應的油井海9-25井有2個層產液量下降，3個層產液量上升，2個新層開始產液，日產液降4.3 m3，日增油2.3 t，含水降6%。

圖2　海9-21吸水剖面示意圖

1.3　平面液流推進速度

調驅前后用示蹤劑測試平面液流推進速度，發現調驅后平面波及范圍擴大，驅動方向增加。以海11-23井組為例，其調驅前后的檢測結果見圖3。調驅后注入流體向海12-24C方向加強，海9-23方向的液流速度降低。

圖3　海11-23井組調驅前后示蹤劑檢測結果

1.4　霍爾曲線

海4-17井的霍爾曲線[4]如圖4所示。水驅階段曲線斜率為971.59，調驅后斜率升至1 766.7。霍爾曲線的斜率體現了各注入時期的滲流阻力變化，其變化幅度反映了注凝膠的有效性，曲線斜率的變化說明凝膠具有調整油藏滲透率的功能，調驅后油層滲透能力降低。

圖4　海4-17井霍爾曲線

2　采油井開采效果評價

2.1　增油效果

海1塊18個調驅井組的生產曲線見圖5。調驅后井組產量明顯上升，采出液含水率下降。生產井66口，調驅后日產液1 469 m3，日產油204.7 t，含水86.1%，比調驅前日增油52 t，含水降2.6%，累計增油43 kt。

2.2　遞減法增油量

油田產量遞減規律一般分為3種類型：指數型遞減、調和型遞減和雙曲線型遞減。海1塊油田產量按指數型遞減規律[5]遞減，計算公式如下：

qt=qie-Dit

圖5　海1塊調驅井組生產曲線

式中，qt為遞減后t時刻的產量，t；qi為遞減期初始產量，t；Di為初始遞減率，1/n；Np為遞減期間的累積產量，t；Npi為遞減初期的累積產量，t。

海1塊調驅井組遞減法理論產量及實際產量見圖6。

圖6　海1塊調驅井組遞減法理論產量

從圖6可見，按2009年6月至2010年6月的產量計算,初始遞減率Di為0.013，初始產量qi取2010年6月平均日產量152.6 t，18井組累計增油56 kt。

2.3　驅替特征曲線

根據試驗區的累積產液量與累積產油量繪制驅替特征曲線，海1塊調驅目的層d2段的驅替特征曲線如圖7所示。調驅后驅替特征曲線斜率明顯下降，說明注入凝膠后驅油效率上升。

圖7　海1塊d2段驅替特征曲線

2.4　綜合含水率

2009年6月至2013年5月海1塊d2段的綜合含水率與采出程度的關系如圖8所示。調驅前綜合含水率隨采出程度的升高上升較快，調驅后區塊綜合含水率下降，期間有小幅上升，基本保持下降趨勢，說明深部調驅提升了海1塊開采效率，尤其在油田高含水開采期間，具有明顯的增油降水效果。

圖8　海1塊d2段綜合含水與采出程度的關系

2.5　含水上升率

含水上升率是評價調驅效果的重要指標[5]，其計算公式如下：

式中，fw1和fw2分別是階段初與階段末的綜合含水，%；R1和R2分別是階段初和階段末的采出程度，%。

調驅前(2010年1月至2010年6月)海1塊d2段含水上升率為3.61%，調驅后(2013年1月至2013年6月)含水上升率為0.88%，2年間含水上升率降低2.73%。

3　結論

1)海1塊實施深部調驅技術后注入壓力上升，吸水剖面得到調整，水驅指示曲線明顯上移，說明注入凝膠體系有效封堵了優勢孔道，調整了油藏縱向各小層吸水強度，擴大了波及體積。示蹤劑檢測結果顯示，調驅后平面各液流推進速度改變，平面驅動方向增加，驅油面積擴大。

2)霍爾曲線斜率變化表明，注入凝膠后高滲透層滲透率降低，說明注入凝膠深入油藏內部，在對地層形成封堵的同時，改變了各層的滲透率，改善了層間矛盾。

3)調驅井組的生產曲線表明，深部調驅技術的增油降水效果明顯，3年間海1塊調驅井組累計凈增油43 kt，綜合含水率降低2.6%，利用遞減法計算，累計增油56 kt。

4)調驅后驅替特征曲線斜率變小，說明注凝膠體系后驅油效率上升，調驅后采出程度升高，綜合含水不升反降，注水效率提高，調驅后含水上升率降低了2.73%。

[1]姚俊材.深部調驅技術[J].重慶科技學院學報：自然科學版，2012，14(1):90-92.

[2]邱玲, 蒲萬芬，張晶.油田注入水配制聚合物凝膠調剖體系的穩定性及適應性[J].精細石油化工進展,2010,11(12):1-4.

[3]閆文華，王臘梅，李瑜慧，等. 遼河油田H 區塊化學調驅開發效果評價[J].石油地質與工程，2011，25(5):85-87.

[4]高淑玲，邵振波，顧根深. 霍爾曲線在聚驅過程中的應用[J].大慶石油地質與開發，2007，26(3):119-121.

[5]李傳亮. 油藏工程原理[M]. 北京：石油工業出版社，2008:289-290，319-321.