如何確保管道熱電偶套管管座連接的可靠性

摘 要 通過對火力發電廠主汽和再熱器、給水管道上安裝的熱工熱電偶套管出現開裂問題的研究分析，提出切實可行的處理建議，對保證300 MW-660 MW機組安全運行具有現實指導意義。

關鍵詞 熱電偶套管；開裂；焊接；原因；建議

中圖分類號：TM621 文獻標識碼：A 文章編號：1671-7597（2014）04-0077-02

火力發電廠主蒸汽、再熱器蒸汽管道、給水管道承受較高的溫度和壓力，特別是超臨界和超超臨界機組。經過跟蹤統計發現國內多個火電廠頻繁發生管道上熱電偶管座焊縫開裂不安全事件，事件一旦發生輕則被迫停機停爐減少發電量影響負荷，重則高溫高壓管道發生爆炸，繼而導致重大人員傷亡、大型熱力設備損壞惡性事故，一旦發生事故將對國家造成無法彌補重大損失。

1 事故案例調查與統計

通過對大唐集團、華能集團、國電集團等6個集團公司23家電廠調查統計，從1998年至2013年6月共計106起熱電偶套管角焊縫開裂的不安全事件看，熱偶材質一般采用奧氏體不銹鋼如1Cr18Ni9Ti、304、316等，母管材質12Cr1MoV、P91等，異種鋼焊接，如果熱電偶套管與管道連接方式不合理或者安裝焊接質量低下將對機組的安全運行產生直接威脅。

統計表

容量

（MW） 總計

數量 主要材質 漏泄

停機 材質

原因 螺紋

密封式 角焊接

方式

占比 插接

方式 造成停機

處理占比

200 28 12Cr1MoV/

1Cr18Ni9Ti 22 5 1 89.3% 24 85.7%

300-350 36 12Cr1MoV/

1Cr18Ni9Ti 28 2 5 67% 19 52.7%

600-660 42 P91/

1Cr18Ni9Ti 33 3 12 55% 17 40.2%

合計 106 83 10 18 70.8% 60 60%

2 缺陷產生原因分析歸類

2.1 插接式結構焊接質量不過關是主要原因之一

插接式焊接方式是熱電偶套管連接比較普遍的一種結構，這種結構容易在交變應力作用下，交變應力應力集中點的部位經常斷裂。焊縫母材與熱電偶套管很近會造成應力集中部位形成脆性相造成事故隱患；異種鋼焊接不容易選擇和兩者都相近的焊接材料，對輸入熱量也有不同要求，焊接工藝較為復雜，插入式角焊接式故障率最高，可靠性差。

焊縫母材管壁開口側壁與熱電偶套管加工間隙小，破口開度小，施工焊接時熔池狹小，熱容量低，焊接時預熱溫度保證不了時非常容易產生未熔合缺陷。

從安裝插件結構看，管道加工開孔一般都為梯椎柱孔，套管與管道母體不能完全接觸，使受力點完全由套管焊縫根部承受，焊縫根部承受的蒸汽沖擊應力增大、應力集中造成應力疲勞開裂。

應力疲勞開裂是焊縫裂紋產生和擴展的原因，具有短周期疲勞擴展性質。裂紋的產生是設備結構設計不合理和特殊載荷綜合影響的結果。

2.2 管道振動過大和共振是造成熱電偶疲勞損壞是主要原因之一

流體流經熱電偶套管時，誘發套管振動，即套管固有頻率和流體旋渦脫落頻率接近或一致，產生共振現象。這種振動導致熱電偶套管的加速損壞，以致斷裂。周期性受蒸汽沖刷而振動，夾套套管處存在交變沖擊載荷，促使焊縫處產生交變疲勞裂紋。套管本身有加工缺陷應力再超過極限，運行中在蒸汽的沖刷下容易造成斷裂。

2.3 螺紋密封式螺紋處漏泄故障率高

對于裝配螺紋預緊力有較高要求；過高過低都不可取，螺紋連接雖然避免了焊接加熱時對金屬組織性能的影響，但是要求套管與管座的連接緊密程度精度較高，若是連接松動則可能發生泄露，也可能在蒸汽的交變應力作用下劇烈振動發生斷裂，而預緊力過大產生的扭矩應力過度集中早期或初期就容易發生開裂；因此不宜采用單純的螺紋連接，存在安全隱患。

3 安裝接質量可靠性分析

以600 MW以上機組為例：熱電偶套管材質大部分為00Cr19Ni10，主管道材質大部分為P91，而P91具有較大的淬硬傾向，焊接時的首要問題是淬火裂紋和推延裂紋，熱影響區具有強裂的淬硬傾向，并構成很硬的馬氏體組織，焊接性差，焊接時需要采取較高的預熱溫度和嚴格的工藝措施，才能防止冷裂紋的產生。

奧氏體不銹鋼熱膨脹系數比馬氏體鋼要大，而熱導率卻比馬氏體鋼小。即使通過焊后熱處理殘余應力也難以消除。異種鋼焊接接頭不均勻的熱收縮性會重新產生殘余應力，可能產生裂紋。

當焊接接頭剛度大或氫量高時，在焊接應力的作用下，由高溫直接冷卻很容易發生冷裂紋，含碳量越高，冷裂紋傾向越大；異種鋼在焊接時在高溫高壓下長期運行后熔合線兩側易產生組織過早老化，熱膨脹不匹配差異，易發生早期失效，國內外的統計時間約為7萬小時左右。

4 安裝焊接處理措施

1）焊接前對整個熱偶和母材進行100%滲透檢驗，按照JB4730-2005 Ⅰ級合格，對整個熱偶測厚，保證最小厚度符合圖紙要求；對焊口進行200℃-250℃的預熱處理，預熱部位只加熱P91母材側，焊接方法選用鎢極氬弧焊打底，電焊蓋面，分層施焊。焊絲選用TGS-9Cb，Ф2.4 mm；氬弧焊焊接電流宜控制為100 A-130 A，焊速為70 mm/min-75 mm/min；焊條選用AWSE9015-B9，Ф2.5-3.24 mm，電流宜控制為80 A-140 A，并嚴格控制焊道間溫度≦300℃，控制層間溫度不大于150℃，焊后的熱處理溫度和管子壁厚有直接關系，大直徑管道以壁厚每25 mm處理1 h。P91鋼對焊縫IV型裂紋敏感，因此，要盡量減少P91鋼材中的系統應力，對壁厚大于12.5 mm的管道，要求在焊后冷到100℃以上即回火，焊后熱處理溫度為750±10℃

2）考慮到坡口形式對母材不易焊透和熔合比的影響，將原焊縫坡口打磨增大為45°，以增加焊接層次，減小熔合比。增大套管外徑，減小套管內徑可以提高截面慣性矩，亦增加了結構的固有頻率，可以錯開共振危險區。實際中增加套管外徑和壁厚，可以達到很好的效果。

3）安裝位置要科學合理，安裝位置錯開管道彎道、閥門、節流孔板附近，以防止速度擾動，引起振動。

5 結束語

1）優先選擇螺紋密封加焊接式裝配方式；現有的其他連接方式主要嚴格控制焊接裝配工藝，先通過對管座焊接結構和受力狀態的分析，分別得出焊接裂紋出現的原因，為解決問題提供前提條件。

2）合理選擇焊接工藝和焊接材料，對于異種鋼管接頭的焊接工藝操作特點是采用大坡口、小規范、小直徑焊絲，快速直流焊接，可以減少焊接熱輸入，從而有效地減小碳遷移過渡層的寬度。對施焊全過程進行質量監督和控制。

3）加強運行方式調節避免誘因發生

盡量維持系統參數穩定性，防止參數變化幅度較大，在負荷低于15%時禁止減溫水投運，系統開啟投運時，避免發生管道上閥門突然全開情況。對投運管道較長的蒸汽管道要充分疏水，防止震動；在系統剛投運時，要緩慢地開啟閥門，讓系統壓力逐漸上升，盡可能減小溫度計套管正面和背面的壓力差，避免套管因單向受力過大而導致套管斷裂事故發生。

通過我們優化篩選找到了切實可行的處理方案，對保證火力發電廠機組安全運行具有現實指導意義。

參考文獻

[1]DL/T-2010火力發電廠異種鋼焊接技術規程[S].

[2]于洪波，李霞.熱電偶套管斷裂的原因分析及預防措施[J].石油化工自動化，2008.

[3]錢頌文，等.換熱流體誘發振動基礎[M].武漢：華中工學院出版社，1988.

[4]李萌盛，等.電站鍋爐異種鋼接頭斷裂機理研究[J].華東電力，1997.

[5]彭鑫.湘潭電廠主蒸汽管道管座焊縫裂紋原因分析及處理[J].機械工人，2006.

作者簡介

劉立海（1972-），男，工程師，畢業于東北電力學院，主要從事金屬檢驗、理化檢驗、監督工作。endprint

摘 要 通過對火力發電廠主汽和再熱器、給水管道上安裝的熱工熱電偶套管出現開裂問題的研究分析，提出切實可行的處理建議，對保證300 MW-660 MW機組安全運行具有現實指導意義。

關鍵詞 熱電偶套管；開裂；焊接；原因；建議

中圖分類號：TM621 文獻標識碼：A 文章編號：1671-7597（2014）04-0077-02

火力發電廠主蒸汽、再熱器蒸汽管道、給水管道承受較高的溫度和壓力，特別是超臨界和超超臨界機組。經過跟蹤統計發現國內多個火電廠頻繁發生管道上熱電偶管座焊縫開裂不安全事件，事件一旦發生輕則被迫停機停爐減少發電量影響負荷，重則高溫高壓管道發生爆炸，繼而導致重大人員傷亡、大型熱力設備損壞惡性事故，一旦發生事故將對國家造成無法彌補重大損失。

1 事故案例調查與統計

通過對大唐集團、華能集團、國電集團等6個集團公司23家電廠調查統計，從1998年至2013年6月共計106起熱電偶套管角焊縫開裂的不安全事件看，熱偶材質一般采用奧氏體不銹鋼如1Cr18Ni9Ti、304、316等，母管材質12Cr1MoV、P91等，異種鋼焊接，如果熱電偶套管與管道連接方式不合理或者安裝焊接質量低下將對機組的安全運行產生直接威脅。

統計表

容量

（MW） 總計

數量 主要材質 漏泄

停機 材質

原因 螺紋

密封式 角焊接

方式

占比 插接

方式 造成停機

處理占比

200 28 12Cr1MoV/

1Cr18Ni9Ti 22 5 1 89.3% 24 85.7%

300-350 36 12Cr1MoV/

1Cr18Ni9Ti 28 2 5 67% 19 52.7%

600-660 42 P91/

1Cr18Ni9Ti 33 3 12 55% 17 40.2%

合計 106 83 10 18 70.8% 60 60%

2 缺陷產生原因分析歸類

2.1 插接式結構焊接質量不過關是主要原因之一

插接式焊接方式是熱電偶套管連接比較普遍的一種結構，這種結構容易在交變應力作用下，交變應力應力集中點的部位經常斷裂。焊縫母材與熱電偶套管很近會造成應力集中部位形成脆性相造成事故隱患；異種鋼焊接不容易選擇和兩者都相近的焊接材料，對輸入熱量也有不同要求，焊接工藝較為復雜，插入式角焊接式故障率最高，可靠性差。

焊縫母材管壁開口側壁與熱電偶套管加工間隙小，破口開度小，施工焊接時熔池狹小，熱容量低，焊接時預熱溫度保證不了時非常容易產生未熔合缺陷。

從安裝插件結構看，管道加工開孔一般都為梯椎柱孔，套管與管道母體不能完全接觸，使受力點完全由套管焊縫根部承受，焊縫根部承受的蒸汽沖擊應力增大、應力集中造成應力疲勞開裂。

應力疲勞開裂是焊縫裂紋產生和擴展的原因，具有短周期疲勞擴展性質。裂紋的產生是設備結構設計不合理和特殊載荷綜合影響的結果。

2.2 管道振動過大和共振是造成熱電偶疲勞損壞是主要原因之一

流體流經熱電偶套管時，誘發套管振動，即套管固有頻率和流體旋渦脫落頻率接近或一致，產生共振現象。這種振動導致熱電偶套管的加速損壞，以致斷裂。周期性受蒸汽沖刷而振動，夾套套管處存在交變沖擊載荷，促使焊縫處產生交變疲勞裂紋。套管本身有加工缺陷應力再超過極限，運行中在蒸汽的沖刷下容易造成斷裂。

2.3 螺紋密封式螺紋處漏泄故障率高

對于裝配螺紋預緊力有較高要求；過高過低都不可取，螺紋連接雖然避免了焊接加熱時對金屬組織性能的影響，但是要求套管與管座的連接緊密程度精度較高，若是連接松動則可能發生泄露，也可能在蒸汽的交變應力作用下劇烈振動發生斷裂，而預緊力過大產生的扭矩應力過度集中早期或初期就容易發生開裂；因此不宜采用單純的螺紋連接，存在安全隱患。

3 安裝接質量可靠性分析

以600 MW以上機組為例：熱電偶套管材質大部分為00Cr19Ni10，主管道材質大部分為P91，而P91具有較大的淬硬傾向，焊接時的首要問題是淬火裂紋和推延裂紋，熱影響區具有強裂的淬硬傾向，并構成很硬的馬氏體組織，焊接性差，焊接時需要采取較高的預熱溫度和嚴格的工藝措施，才能防止冷裂紋的產生。

奧氏體不銹鋼熱膨脹系數比馬氏體鋼要大，而熱導率卻比馬氏體鋼小。即使通過焊后熱處理殘余應力也難以消除。異種鋼焊接接頭不均勻的熱收縮性會重新產生殘余應力，可能產生裂紋。

當焊接接頭剛度大或氫量高時，在焊接應力的作用下，由高溫直接冷卻很容易發生冷裂紋，含碳量越高，冷裂紋傾向越大；異種鋼在焊接時在高溫高壓下長期運行后熔合線兩側易產生組織過早老化，熱膨脹不匹配差異，易發生早期失效，國內外的統計時間約為7萬小時左右。

4 安裝焊接處理措施

1）焊接前對整個熱偶和母材進行100%滲透檢驗，按照JB4730-2005 Ⅰ級合格，對整個熱偶測厚，保證最小厚度符合圖紙要求；對焊口進行200℃-250℃的預熱處理，預熱部位只加熱P91母材側，焊接方法選用鎢極氬弧焊打底，電焊蓋面，分層施焊。焊絲選用TGS-9Cb，Ф2.4 mm；氬弧焊焊接電流宜控制為100 A-130 A，焊速為70 mm/min-75 mm/min；焊條選用AWSE9015-B9，Ф2.5-3.24 mm，電流宜控制為80 A-140 A，并嚴格控制焊道間溫度≦300℃，控制層間溫度不大于150℃，焊后的熱處理溫度和管子壁厚有直接關系，大直徑管道以壁厚每25 mm處理1 h。P91鋼對焊縫IV型裂紋敏感，因此，要盡量減少P91鋼材中的系統應力，對壁厚大于12.5 mm的管道，要求在焊后冷到100℃以上即回火，焊后熱處理溫度為750±10℃

2）考慮到坡口形式對母材不易焊透和熔合比的影響，將原焊縫坡口打磨增大為45°，以增加焊接層次，減小熔合比。增大套管外徑，減小套管內徑可以提高截面慣性矩，亦增加了結構的固有頻率，可以錯開共振危險區。實際中增加套管外徑和壁厚，可以達到很好的效果。

3）安裝位置要科學合理，安裝位置錯開管道彎道、閥門、節流孔板附近，以防止速度擾動，引起振動。

5 結束語

1）優先選擇螺紋密封加焊接式裝配方式；現有的其他連接方式主要嚴格控制焊接裝配工藝，先通過對管座焊接結構和受力狀態的分析，分別得出焊接裂紋出現的原因，為解決問題提供前提條件。

2）合理選擇焊接工藝和焊接材料，對于異種鋼管接頭的焊接工藝操作特點是采用大坡口、小規范、小直徑焊絲，快速直流焊接，可以減少焊接熱輸入，從而有效地減小碳遷移過渡層的寬度。對施焊全過程進行質量監督和控制。

3）加強運行方式調節避免誘因發生

盡量維持系統參數穩定性，防止參數變化幅度較大，在負荷低于15%時禁止減溫水投運，系統開啟投運時，避免發生管道上閥門突然全開情況。對投運管道較長的蒸汽管道要充分疏水，防止震動；在系統剛投運時，要緩慢地開啟閥門，讓系統壓力逐漸上升，盡可能減小溫度計套管正面和背面的壓力差，避免套管因單向受力過大而導致套管斷裂事故發生。

通過我們優化篩選找到了切實可行的處理方案，對保證火力發電廠機組安全運行具有現實指導意義。

參考文獻

[1]DL/T-2010火力發電廠異種鋼焊接技術規程[S].

[2]于洪波，李霞.熱電偶套管斷裂的原因分析及預防措施[J].石油化工自動化，2008.

[3]錢頌文，等.換熱流體誘發振動基礎[M].武漢：華中工學院出版社，1988.

[4]李萌盛，等.電站鍋爐異種鋼接頭斷裂機理研究[J].華東電力，1997.

[5]彭鑫.湘潭電廠主蒸汽管道管座焊縫裂紋原因分析及處理[J].機械工人，2006.

作者簡介

劉立海（1972-），男，工程師，畢業于東北電力學院，主要從事金屬檢驗、理化檢驗、監督工作。endprint

摘 要 通過對火力發電廠主汽和再熱器、給水管道上安裝的熱工熱電偶套管出現開裂問題的研究分析，提出切實可行的處理建議，對保證300 MW-660 MW機組安全運行具有現實指導意義。

關鍵詞 熱電偶套管；開裂；焊接；原因；建議

中圖分類號：TM621 文獻標識碼：A 文章編號：1671-7597（2014）04-0077-02

火力發電廠主蒸汽、再熱器蒸汽管道、給水管道承受較高的溫度和壓力，特別是超臨界和超超臨界機組。經過跟蹤統計發現國內多個火電廠頻繁發生管道上熱電偶管座焊縫開裂不安全事件，事件一旦發生輕則被迫停機停爐減少發電量影響負荷，重則高溫高壓管道發生爆炸，繼而導致重大人員傷亡、大型熱力設備損壞惡性事故，一旦發生事故將對國家造成無法彌補重大損失。

1 事故案例調查與統計

通過對大唐集團、華能集團、國電集團等6個集團公司23家電廠調查統計，從1998年至2013年6月共計106起熱電偶套管角焊縫開裂的不安全事件看，熱偶材質一般采用奧氏體不銹鋼如1Cr18Ni9Ti、304、316等，母管材質12Cr1MoV、P91等，異種鋼焊接，如果熱電偶套管與管道連接方式不合理或者安裝焊接質量低下將對機組的安全運行產生直接威脅。

統計表

容量

（MW） 總計

數量 主要材質 漏泄

停機 材質

原因 螺紋

密封式 角焊接

方式

占比 插接

方式 造成停機

處理占比

200 28 12Cr1MoV/

1Cr18Ni9Ti 22 5 1 89.3% 24 85.7%

300-350 36 12Cr1MoV/

1Cr18Ni9Ti 28 2 5 67% 19 52.7%

600-660 42 P91/

1Cr18Ni9Ti 33 3 12 55% 17 40.2%

合計 106 83 10 18 70.8% 60 60%

2 缺陷產生原因分析歸類

2.1 插接式結構焊接質量不過關是主要原因之一

插接式焊接方式是熱電偶套管連接比較普遍的一種結構，這種結構容易在交變應力作用下，交變應力應力集中點的部位經常斷裂。焊縫母材與熱電偶套管很近會造成應力集中部位形成脆性相造成事故隱患；異種鋼焊接不容易選擇和兩者都相近的焊接材料，對輸入熱量也有不同要求，焊接工藝較為復雜，插入式角焊接式故障率最高，可靠性差。

焊縫母材管壁開口側壁與熱電偶套管加工間隙小，破口開度小，施工焊接時熔池狹小，熱容量低，焊接時預熱溫度保證不了時非常容易產生未熔合缺陷。

從安裝插件結構看，管道加工開孔一般都為梯椎柱孔，套管與管道母體不能完全接觸，使受力點完全由套管焊縫根部承受，焊縫根部承受的蒸汽沖擊應力增大、應力集中造成應力疲勞開裂。

應力疲勞開裂是焊縫裂紋產生和擴展的原因，具有短周期疲勞擴展性質。裂紋的產生是設備結構設計不合理和特殊載荷綜合影響的結果。

2.2 管道振動過大和共振是造成熱電偶疲勞損壞是主要原因之一

流體流經熱電偶套管時，誘發套管振動，即套管固有頻率和流體旋渦脫落頻率接近或一致，產生共振現象。這種振動導致熱電偶套管的加速損壞，以致斷裂。周期性受蒸汽沖刷而振動，夾套套管處存在交變沖擊載荷，促使焊縫處產生交變疲勞裂紋。套管本身有加工缺陷應力再超過極限，運行中在蒸汽的沖刷下容易造成斷裂。

2.3 螺紋密封式螺紋處漏泄故障率高

對于裝配螺紋預緊力有較高要求；過高過低都不可取，螺紋連接雖然避免了焊接加熱時對金屬組織性能的影響，但是要求套管與管座的連接緊密程度精度較高，若是連接松動則可能發生泄露，也可能在蒸汽的交變應力作用下劇烈振動發生斷裂，而預緊力過大產生的扭矩應力過度集中早期或初期就容易發生開裂；因此不宜采用單純的螺紋連接，存在安全隱患。

3 安裝接質量可靠性分析

以600 MW以上機組為例：熱電偶套管材質大部分為00Cr19Ni10，主管道材質大部分為P91，而P91具有較大的淬硬傾向，焊接時的首要問題是淬火裂紋和推延裂紋，熱影響區具有強裂的淬硬傾向，并構成很硬的馬氏體組織，焊接性差，焊接時需要采取較高的預熱溫度和嚴格的工藝措施，才能防止冷裂紋的產生。

奧氏體不銹鋼熱膨脹系數比馬氏體鋼要大，而熱導率卻比馬氏體鋼小。即使通過焊后熱處理殘余應力也難以消除。異種鋼焊接接頭不均勻的熱收縮性會重新產生殘余應力，可能產生裂紋。

當焊接接頭剛度大或氫量高時，在焊接應力的作用下，由高溫直接冷卻很容易發生冷裂紋，含碳量越高，冷裂紋傾向越大；異種鋼在焊接時在高溫高壓下長期運行后熔合線兩側易產生組織過早老化，熱膨脹不匹配差異，易發生早期失效，國內外的統計時間約為7萬小時左右。

4 安裝焊接處理措施

1）焊接前對整個熱偶和母材進行100%滲透檢驗，按照JB4730-2005 Ⅰ級合格，對整個熱偶測厚，保證最小厚度符合圖紙要求；對焊口進行200℃-250℃的預熱處理，預熱部位只加熱P91母材側，焊接方法選用鎢極氬弧焊打底，電焊蓋面，分層施焊。焊絲選用TGS-9Cb，Ф2.4 mm；氬弧焊焊接電流宜控制為100 A-130 A，焊速為70 mm/min-75 mm/min；焊條選用AWSE9015-B9，Ф2.5-3.24 mm，電流宜控制為80 A-140 A，并嚴格控制焊道間溫度≦300℃，控制層間溫度不大于150℃，焊后的熱處理溫度和管子壁厚有直接關系，大直徑管道以壁厚每25 mm處理1 h。P91鋼對焊縫IV型裂紋敏感，因此，要盡量減少P91鋼材中的系統應力，對壁厚大于12.5 mm的管道，要求在焊后冷到100℃以上即回火，焊后熱處理溫度為750±10℃

2）考慮到坡口形式對母材不易焊透和熔合比的影響，將原焊縫坡口打磨增大為45°，以增加焊接層次，減小熔合比。增大套管外徑，減小套管內徑可以提高截面慣性矩，亦增加了結構的固有頻率，可以錯開共振危險區。實際中增加套管外徑和壁厚，可以達到很好的效果。

3）安裝位置要科學合理，安裝位置錯開管道彎道、閥門、節流孔板附近，以防止速度擾動，引起振動。

5 結束語

1）優先選擇螺紋密封加焊接式裝配方式；現有的其他連接方式主要嚴格控制焊接裝配工藝，先通過對管座焊接結構和受力狀態的分析，分別得出焊接裂紋出現的原因，為解決問題提供前提條件。

2）合理選擇焊接工藝和焊接材料，對于異種鋼管接頭的焊接工藝操作特點是采用大坡口、小規范、小直徑焊絲，快速直流焊接，可以減少焊接熱輸入，從而有效地減小碳遷移過渡層的寬度。對施焊全過程進行質量監督和控制。

3）加強運行方式調節避免誘因發生

盡量維持系統參數穩定性，防止參數變化幅度較大，在負荷低于15%時禁止減溫水投運，系統開啟投運時，避免發生管道上閥門突然全開情況。對投運管道較長的蒸汽管道要充分疏水，防止震動；在系統剛投運時，要緩慢地開啟閥門，讓系統壓力逐漸上升，盡可能減小溫度計套管正面和背面的壓力差，避免套管因單向受力過大而導致套管斷裂事故發生。

通過我們優化篩選找到了切實可行的處理方案，對保證火力發電廠機組安全運行具有現實指導意義。

參考文獻

[1]DL/T-2010火力發電廠異種鋼焊接技術規程[S].

[2]于洪波，李霞.熱電偶套管斷裂的原因分析及預防措施[J].石油化工自動化，2008.

[3]錢頌文，等.換熱流體誘發振動基礎[M].武漢：華中工學院出版社，1988.

[4]李萌盛，等.電站鍋爐異種鋼接頭斷裂機理研究[J].華東電力，1997.

[5]彭鑫.湘潭電廠主蒸汽管道管座焊縫裂紋原因分析及處理[J].機械工人，2006.

作者簡介

劉立海（1972-），男，工程師，畢業于東北電力學院，主要從事金屬檢驗、理化檢驗、監督工作。endprint