酸軋機(jī)組活套跑偏問(wèn)題的分析與解決

馮凱

摘要：酸軋機(jī)組臥式入口活套帶鋼跑偏問(wèn)題涉及到轉(zhuǎn)向輥凸度，活套門(mén)角度，活套充套速度以及板帶板形等諸多因素的影響。邯鋼2180酸軋機(jī)組入口活套存在跑偏問(wèn)題，影響生產(chǎn)正常開(kāi)展，針對(duì)該問(wèn)題展開(kāi)討論、分析原因并制定措施，有效地解決了該問(wèn)題。

關(guān)鍵詞??酸軋;活套跑偏;充套速度

引言

活套裝置主要作用是儲(chǔ)存足夠的帶鋼，使機(jī)組頭部、尾部段在進(jìn)行某種工序時(shí)，機(jī)組中部段的帶鋼仍能連續(xù)運(yùn)行[1]。酸軋機(jī)組的入口活套是銜接焊機(jī)和酸洗槽的重要組成部分，起到保證酸洗工藝段連續(xù)生產(chǎn)的作用。邯鋼2180酸軋生產(chǎn)線的入口活套為臥式活套，其主要優(yōu)點(diǎn)為垂直高度低、帶鋼轉(zhuǎn)向輥少，帶鋼張力容易保持恒定[1]，全長(zhǎng)160m，共四層帶鋼，自投產(chǎn)以來(lái)發(fā)生過(guò)多次帶鋼在活套內(nèi)跑偏導(dǎo)致的板帶邊部刮傷的事故。該類事故發(fā)生后，處理時(shí)間長(zhǎng)，且造成大量的廢品。因此有效地避免活套內(nèi)的帶鋼的跑偏，對(duì)于酸軋機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行具有積極意義。

1.活套內(nèi)帶鋼跑偏的原因分析

1.1帶鋼的跑偏主要發(fā)生在活套車轉(zhuǎn)向輥和活套門(mén)門(mén)輥處

帶鋼跑偏主要發(fā)生在活套轉(zhuǎn)向輥處，通過(guò)分析帶鋼在轉(zhuǎn)向輥上的受力狀態(tài)，可知轉(zhuǎn)向輥的凸度值對(duì)板帶的跑偏控制有直接影響[2]。

圖1?轉(zhuǎn)向輥處帶鋼受力圖

如圖1所示：是一凸度為5mm的輥?zhàn)樱鍘c輥面接觸，由板帶與輥?zhàn)咏佑|處的相對(duì)速度分析，可得出兩邊都有一分力F〞方向指向軋制中心線。具有預(yù)防板帶跑偏的功能。且凸度值越大，則得到的分力F〞也越大。因此加大凸度值，可以有效控制板帶的跑偏。

活套門(mén)處也是板帶跑偏主要發(fā)生處，活套門(mén)輥角度調(diào)整不當(dāng)將引起帶鋼的跑偏。

圖2?門(mén)輥處相對(duì)速度分解圖

如圖2當(dāng)兩個(gè)活套門(mén)輥的角度調(diào)整方式如上圖這樣布置時(shí)，兩側(cè)門(mén)輥對(duì)板帶都會(huì)產(chǎn)生一個(gè)向著軋制中心線的分力（由相對(duì)速度?“V”產(chǎn)生），可起到糾偏的作用，避免帶鋼的跑偏[3]。如果兩側(cè)活套門(mén)調(diào)整不當(dāng)，將造成板帶的跑偏。

1.2帶鋼速度過(guò)快使帶鋼不穩(wěn)定加重了帶鋼的跑偏

通過(guò)以往板帶跑偏事故的總結(jié)，帶鋼跑偏掛帶邊主要發(fā)生在活套充套的過(guò)程中，因?yàn)槌涮讜r(shí)，板帶的運(yùn)行速度很快，增加了帶鋼的不穩(wěn)定性，一旦有會(huì)導(dǎo)致帶鋼跑偏的因素存在，會(huì)加快帶鋼的跑偏。在軋制薄帶鋼時(shí)，如板形不好時(shí)，如果活套門(mén)輥調(diào)整角度和轉(zhuǎn)向輥凸度不理想時(shí)，更易發(fā)生跑偏。因此必須有效地降低活套沖套時(shí)帶鋼的運(yùn)行速度。

2.解決活套帶鋼跑偏的措施

2.1?增加活套車上轉(zhuǎn)向輥的凸度值

將活套車上兩個(gè)轉(zhuǎn)向輥的輥凸度由2.5增大為5.0，增大轉(zhuǎn)向輥對(duì)板帶的糾偏能力，防止帶鋼在轉(zhuǎn)向輥處跑偏。根據(jù)轉(zhuǎn)向輥的磨損情況，定出活套車上轉(zhuǎn)向輥的更換周期為1年。

改為

圖3?轉(zhuǎn)向輥凸度調(diào)大

2.2規(guī)范活套門(mén)輥調(diào)整，每對(duì)活套門(mén)保證有合適的夾角

規(guī)范活套擺動(dòng)門(mén)的調(diào)整，保證相關(guān)裝配、安裝精度。（1）調(diào)整擺動(dòng)門(mén)滑槽與連桿滑塊的間隙到0.1mm。可通過(guò)墊墊片調(diào)整。間隙過(guò)大，在門(mén)開(kāi)始動(dòng)作的瞬間會(huì)有較大的沖擊;在帶鋼運(yùn)行的過(guò)程中，門(mén)受到帶鋼的作用力，若間隙過(guò)大，會(huì)引起門(mén)晃動(dòng)，可能導(dǎo)致帶鋼跑偏。（門(mén)輥端部晃動(dòng)的幅度與滑塊間隙的關(guān)系為2210：460=4.8，?約為5倍。現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得滑塊間隙有達(dá)0.8mm，將會(huì)引起門(mén)輥晃動(dòng)幅度達(dá)4mm。（2）調(diào)整門(mén)輥的位置，兩支門(mén)輥應(yīng)往迎著帶鋼運(yùn)行的方向凸出。各層帶鋼運(yùn)行的方向不一樣，所以，各層門(mén)輥中間凸出的方向也應(yīng)不一樣（三層門(mén)輥交錯(cuò)）。

2.3?在保證生產(chǎn)節(jié)奏的前提下，優(yōu)化沖套速度

經(jīng)過(guò)分析，制定了一種讓活套在每一瞬時(shí)都按照不影響產(chǎn)線生產(chǎn)節(jié)奏的最低速度進(jìn)行充套的方法。其充套速度每一瞬時(shí)都根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際參數(shù)計(jì)算得到，隨著具體條件的變化而實(shí)時(shí)進(jìn)行變化。設(shè)酸洗工藝段的速度為v酸（m/min），每一瞬時(shí)活套內(nèi)儲(chǔ)存的套量值為x（%）、設(shè)定最大套量值為y（%），入口活套的儲(chǔ)存能力為C（m），每一瞬時(shí)進(jìn)行充套的鋼卷未充入活套的剩余的帶鋼長(zhǎng)度為l（m），則每一瞬時(shí)合理的充套速度為v充（m/min）。

推導(dǎo)出一函數(shù)v=f（v酸，x，y，l）

根據(jù)該函數(shù)編制程序并投入使用，計(jì)算出每一瞬時(shí)的合適的帶鋼運(yùn)行速度，賦予系統(tǒng)，來(lái)控制帶鋼的速度。

圖4?該方法投用前充套曲線

圖5該方法投用后充套曲線

圖4和圖5是3.0mm厚度原料規(guī)格的帶鋼在使用該程序之前和之后的充套曲線的對(duì)比，使用前，帶鋼沖套速度達(dá)到660m/min，使用后最高速度只為320m/min。降低的幅度達(dá)到50%以上。

利用該方法，可將3.0mm以下原料帶鋼的沖套速度大幅降低，提高了帶鋼運(yùn)行的穩(wěn)定性。有效地減小帶鋼跑偏的幅度。

3.結(jié)語(yǔ)

以上措施實(shí)施后，該產(chǎn)線入口活套的帶鋼跑偏情況已得到有效地控制。自2013年8月至今未再出現(xiàn)過(guò)帶鋼跑偏造成的事故。驗(yàn)證了以上措施的有效性和可行性。

參考文獻(xiàn)：

[1]張向英.冷連軋帶鋼機(jī)組工藝設(shè)計(jì).北京：冶金工業(yè)出版社，2009.

[2]張生寶.酒鋼1800冷連軋機(jī)機(jī)組3號(hào)活套跑偏分析調(diào)整，酒鋼科技，2011年02期.

[3]李素娥.酸洗連軋生產(chǎn)線帶鋼的跑偏控制及仿真分析，中南大學(xué)：碩士學(xué)位論文，2009.