渤海L油田早期聚合物驅生產動態特征分析

王天慧，李 芳，王錦林，王宏申，沈 思，吳慎渠，魏 俊，臧春艷

(1. 中海石油(中國)有限公司秦皇島32-6作業公司 天津300461；2. 中海油能源發展股份有限公司工程技術分公司 天津300452)

科學觀察

渤海L油田早期聚合物驅生產動態特征分析

王天慧1，李 芳2，王錦林2，王宏申2，沈 思2，吳慎渠2，魏 俊2，臧春艷2

(1. 中海石油(中國)有限公司秦皇島32-6作業公司 天津300461；2. 中海油能源發展股份有限公司工程技術分公司 天津300452)

通過對L油田長期的注聚跟蹤分析研究，總結了海上油田早期注聚開發過程中的一系列動態生產特征，以此為基礎，進一步剖析了影響油田聚驅效果的主要因素，以期為油田今后的調整以及早期注聚在海上油田的工業化應用提供一定的指導。

早期注聚 視吸水指數 阻力系數 注聚壓力 聚驅效果

0 引 言

海洋石油的開采，資金技術密集，風險大，開采周期需要盡量縮短，以便在最短的時間內獲得最大的效益回報?；诖?，我國海上油田在多年前就提出了模糊一、二、三次采油界限的高效開發新模式，[1]即在投產初期盡可能地提高采油速度，延長高速開發的時間，以達到最大采收率。L油田作為渤海海域實施早期注聚開發的油田之一，在實際工程實施過程中有諸多值得借鑒的地方。

1 基本情況

1.1 區域概況

L油田位于渤海遼東灣海域遼西低凸起的中南端，東北距綏中36-1油田中心平臺約24,km，西北距綏中市約65,km。

油田平面上劃分為兩個區塊，[2]主體區塊為L區塊，區域西側為遼西 1號斷層，東側呈緩坡向遼西凹陷過渡，構造屬于在古潛山背景上發育起來的受遼西1號斷層控制的斷裂半背斜，在油田范圍內發育多條次級斷層，其走向與遼西1號斷層基本一致。

區塊主要含油層系為東營組東二下段，含油層段共分為 5個油組，其中二、三油組為主力油組。儲層物性為高孔、中-高滲，油氣藏類型屬于在縱向上存在多個流體系統、受巖性影響的構造層狀油氣藏。

1.2 注聚概況

L油田于2005年1月投產，2006年3月開始在A23井組進行注聚先導性試驗，2007年 4月按開發方案的規劃，注聚作業逐步拓展到 A01、A05、A10、A18,m井組，2009年1月對A14井轉注聚標志著油田進入全面注聚開采階段。注聚區域井位圖如圖 1所示。

圖1 注聚區域井位示意圖Fig.1 Well locations in the polymer injection area

截至 2009年 7月，油田共有注聚井 6口，受益生產井 13口；注聚井組累計注液量 389.0×104,m3，其中注聚合物母液 87.1×104,m3，注水 301.9×104,m3；累計干粉用量 4,567.1,t，交聯劑用量 611.1,t；注聚井組累計產油472.0×104,m3，綜合含水率41%。

2 常規動態特征

海上油田的早期注聚開采與陸地油田聚驅開發在提高采收率機理等本質問題上是相同的，因此，L油田注聚過程中首先表現為一般性的常規聚驅動態特征。

2.1 注聚井

2.1.1 視吸水指數

注入井由注水轉注聚后，由于聚合物增加了驅替相粘度，表現出注入壓力升高，阻力系數增大，視吸水指數降低等動態特征。如表 1所示為 L油田注聚前后壓力及視吸水指數的對比，由表可知，聚合物在地層中起到了明顯的增粘、降滲作用。

2.1.2 霍爾曲線

油田注聚后，因注入壓力攀升，阻力系數增大，注聚井霍爾曲線的聚驅階段斜率大于水驅斜率，阻力系數大于1。[3-4]圖2所示為A01井的霍爾曲線，該井阻力系數為2.9，表明注聚有效。

表1 注聚前后注入指標對比統計表Tab.1 Contrast of indexes pre and post polymer injection

2.1.3 吸水剖面

注聚后聚合物溶液首先進入滲流阻力較低的高滲層，導致高滲層滲流阻力不斷增加，吸水能力下降。當滲流阻力高于中低滲透層的滲流阻力時，中低滲透層開始吸水，從而使縱向矛盾得到改善。圖 3所示為 A05井注聚前后所測的吸水剖面，從資料分析看，注聚后，該井縱向非均質性得到了明顯改善。

圖2 A01井注入霍爾曲線Fig.2 Hall curve of A01 well injection

圖3 A05井注聚前后吸水剖面對比Fig.3 Contrast of water injection profile pre and post A05 well polymer injection

2.2 生產井

油田部分受益生產井注聚見效，表現出明顯的降水增油特性。A12井是較為典型的注聚受益井，如圖 4所示，該井 2007—2008年間，平均日產油量由342.6,m3/d增加到 412.5,m3/d，含水由 31.3%降至21.5%，注聚降水增油效果明顯。

圖4 A12井生產動態曲線Fig.4 Dynamic curve of A12 well’s production performance

3 早期注聚動態特征

與陸地油田的常規聚驅相比，L油田在投產后僅1～2年時間內就開始了全面轉注聚作業，油田仍處于“生命力”旺盛的階段，油井多處于無水或是中低含水期，地層壓降幅度相對較小，聚驅過程中表現出與常規聚驅不一樣的動態特征。

3.1 注聚壓力攀升速度快、幅度大

圖5為A23井2006年3月注聚前后注入壓力、注液量變化曲線，該井2005年11月轉注水，2006年3月即轉為注聚，注水僅僅持續了 4個月，注入壓力還未完全波及到油藏深部，注入壓力低；轉注聚后，由于聚合物溶液的高粘性，注入壓力在1個月的時間內即由 0.9,MPa攀升到了 6.6,MPa，注入壓力表現為攀升速度快、升高幅度大等特點。

圖5 A23井注聚前后注入參數變化Fig.5 Parameter variation of A23 well pre and post polymer injection

3.2 近井地帶易發生聚合物淤積

與普通聚驅相比，早期注聚縮短了常規注水的時間，注入井附近油藏孔隙通道未經過長時間的注水沖刷，轉為高粘的聚合物溶液驅替后，近井地帶的油藏極易發生聚合物的淤積堵塞，進一步加劇了注聚壓力的攀升。L油田注聚過程中，各注聚井均存在不同程度的近井地帶聚合物淤積，為保證正常注聚作業的進行，曾多次采取酸化解堵措施。

3.3 生產井穩油穩水效果明顯

早期注聚油田最明顯的特征是生產井仍處于中低含水期，轉注聚后，大部分受益井不能如常規聚驅油田一般表現出明顯的降水增油特征。

L油田 13口注聚受益井中，僅有4口油井在其他措施的帶動下表現出明顯的增油效果，其余大部分油井生產穩定，產油量、含水率在相當長的一段時期內波動幅度小，注聚效果表現為穩油控水，而非降水增油。

以 A11井為例，如圖 6所示，該井在 A23井2006年 3月轉注聚后，長期表現出穩定生產動態特征，聚合物溶液在一定程度上延緩了含水的攀升，但定量判斷其效果較為困難。

圖6 A11井生產動態曲線Fig.6 Dynamic curve of A12 well’s production performance

4 影響因素分析

截至2009年12月，L油田13口注聚受益井中，見效見聚井2口，見效未見聚井4口，未見效井7口。影響生產井注聚見效的因素是多方面的，分析認為，如下因素所占權重相對較大。

4.1 沉積相

注入井與生產井處于同一分流河道上，井間存在大孔道，非均質性強，導致自注水階段開始，注入水就沿高滲通道突進，生產井含水大幅攀升，注聚效果不明顯。圖7所示為區域內沉積相分布示意簡圖。

較為典型的如 A16井，生產曲線參見圖 8，該井2006年 2月見水后，含水大幅攀升，2007年 4月對應注入井 A10井轉注聚，但未能改變該井產油量降低、含水攀升的趨勢。

圖7 區域沉積相分布示意簡圖Fig.7 Schematic diagram of the distribution of regional sedimentary facies

圖8 A16井生產動態曲線Fig.8 Dynamic curve of A16 well’s production performance

4.2 底水

部分受益井受底水影響嚴重。以A20井為例，該井 II油組 4小層以下為底水，投產后不久即出現底水錐進的現象，油井長期處于高含水期，注聚效果受到影響。

4.3 井間互擾

A11、A16井處在同一井網內，與注聚井 A10井存在大孔道，A10井注入液向兩口井方向均有所突進，從圖8所示的A16井生產動態曲線上可以看到，2007年11月A11井換管柱停產期間，A16井含水大幅攀升。

5 結論及建議

①L油田采用早期注聚的高效開發新模式，聚驅過程中，既表現出視吸水指數降低、阻力系數增大等一般性動態生產特征，也存在注聚壓力增幅大，生產井穩油、穩水特征明顯等有別于常規聚驅的動態生產特征，對這些特征的分析，將有助于深入了解聚驅效果，為下一步措施提供依據；②早期注聚階段，油井多處于中低含水期，與常規聚驅相比，降水增油的動態特征表現不明顯，注聚見效程度評判困難；③注聚井注入壓力攀升幅度大等早期注聚的動態生產特征，對注聚井酸化解堵等增產措施提出了更高的要求；④早期注聚在一定程度上有效提高了油田整體采收率，縮短了開采周期，但應該認識到，正是因為聚驅開始時間早，油田整體注采井網完善程度相對較差，而油井動態生產特征遠不如水驅階段表現明顯，聚驅開發過程中，更有必要對井網進行一定程度的調整。

［1］ 周守為. 海上稠油高效開發新模式研究及應用[J]. 西南石油大學學報，2007，29(5)：1-4.

［2］ 王宏申，石勇，周亞利，等. 旅大10-1油田早期注聚可行性研究[J]. 海洋石油，2006，26(3)：40-45.

［3］ 高淑玲，邵振波，顧根深. 霍爾曲線在聚驅過程中的應用[J]. 大慶石油地質與開發，2007，26(3)：119-121.

［4］ 岳湘安，王尤富，王克亮. 提高石油采收率基礎[M].北京：石油工業出版社，2007：126-127.

Production Performance Characteristics of Early Polymer Flooding in L-Oilfield in Bohai

WANG Tianhui1，LI Fang2，WANG Jinlin2，WANG Hongshen2，SHEN Si2，WU Shenqu2，WEI Jun2，ZANG Chunyan2
(1. CNOOC Qinhuangdao 32-6 Operating Company，Tianjin 300461，China；2. Engineering Technology Company of CNOOC Energy Technology & Services Limited，Tianjin 300452，China)

Through long-term tracking，analyses and studies on polymer injection in L-Oilfield，a series of dynamic features of offshore oilfield exploration during the process of early polymer injection were summarized. Then，main factors influencing the polymer flooding effect were analyzed，aiming to provide some guidance to future oil adjustment and the industrial application of early polymer injection in offshore oilfields.

early polymer injection；apparent injectivity index；resistance coefficient；polymer injection pressure；polymer flooding effect

TE357.4

A

1006-8945(2014)07-0007-04

2014-06-06