超臨界空冷機組高調門閥體激振故障的分析及解決

谷軍生等

摘 要：汽輪機高壓調節閥門對機組安全高效運行具有重要的作用，當高調門閥體出現強迫振動時會直接導致閥桿脫落等不同程度的安全事故出現。本文針對2臺超臨界空冷機組順序閥運行時高調門出現的閥體激振問題進行了相關的分析研究，最終利用對順序閥進汽規律進行優化改進設計的方法，較好的解決了此危及機組安全高效運行的隱患。最后，通過實際機組的運行試驗驗證了本方法的有效性，避免了切換至單閥運行方式運行和更換閥門設備等帶來的經濟性損失。這對高參數大功率機組的安全高效運行優化具有一定的借鑒意義。

關鍵詞：超臨界 空冷機組 高調門 激振故障 分析及解決

中圖分類號：TH133；TP183 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）02（c）-0128-02

汽輪機通過高壓調節閥門控制進汽量來調整其功率，以使電機功率與外界變動的負荷保持平衡，從而滿足電用戶實際電量需求。一般情況下，機組采用單閥和順序閥兩種進汽方式，啟動時采用單閥方式運行，以保證汽缸轉子受熱均勻、機組運行靈活性好；而日常運行時采用多閥方式運行，以保證機組較高的效率和經濟性。因此，高調門的安全穩定性是機組安全高效運行的有效保障。然而，由于電網中隨機不確定性新能源電源的增多以及電網峰谷差不斷增大等原因，高參數大功率汽輪機也不得不參與調峰進行變負荷運行，因而，高壓調節閥門的開度需要不斷變化，油動機隨負荷的變化而作動頻繁。尤其是當順序閥進汽規律設計不佳時，會導致出現影響機組安全穩定運行的問題或事故，如調門、EH油壓及負荷等大幅高頻擺動問題[1，2]。文獻[3]和文獻[4]指出了兩種不同的閥門擺動問題，并給出了相應的處理方法，在實際運行試驗中取得了較好的改善效果。同時，如果閥門本體設計存在缺陷也會引起閥門故障，如閥體出現強迫振動閥。主要誘導因素是調節閥內汽體流動的不穩定性和作用在閥頭上的不均蒸汽力，同時，閥頭和閥桿連接結構形式對誘發和抑制閥桿振動有很大影響[5，6]，嚴重時甚至伴隨蒸汽管道強烈振動并直接導致閥桿脫落出現安全事故。此外，目前一般現場的故障處理方式的著手點有兩種，一種是從運行方式上，另一種是從硬件設備上。在運行方式上，可以直接切換至單閥方式運行，也可以降低運行參數躲避激振區域。從閥門設備本身方面，可以通過一些簡單加固手段來簡單處理，也可以停機機更換閥門設備。但是，以上兩種處理措施都會直接或者間接影響電廠的整體運行效益，工程實用性較差。

本文針對2臺超臨界空冷機組在順序閥運行方式下出現的在閥體激振現象進行分析研究，利用對汽輪機高調門的配汽規律進行重新優化設計，最終使此問題得到了較好的解決：不僅很好地治理了影響機組安全運行的隱患，而且避免了切換至單閥運行方式運行和更換閥門設備等帶來的經濟性損失，具有較好的推廣應用價值。

1 故障描述

河北國華定洲發電有限責任公司#3、#4機組是CLN660-24.2/566/566型、超臨界蒸汽參數、一次中間再熱、單軸兩缸兩排汽、空冷式汽輪機。兩個主汽門帶四個高調門，從機頭向發電機方向看，上半缸從左到右分別為GV1和GV3，對應噴嘴數目都為23；下半缸分別為GV4和GV2，對應噴嘴數目分別為27和19。機組變負荷運行時的順序閥經濟性開啟順序為GV3+GV4-GV1-GV2，這樣就能夠在保證瓦溫和軸振滿足要求以及節能高效運行的條件下順利投運順序閥。然而，機組投運順序閥一段時間后發現，兩臺機組高調門GV4都在35%～45%區間（正好位于長期停留運行的400～500 MW負荷工況區域）存在閥體激振現象，導致其前面的主蒸汽管道都時而伴隨強烈振動，嚴重威脅機組和人員安全。

2 故障分析及解決方案

調節閥的閥體激振問題一般是由內部汽流的流動引起的，一些研究者已經證明：汽輪機調節閥內部的復雜非定常湍流運動會產生不斷增長并向外擴散的擾動，可能會造成汽流的不穩定，進而引起閥門工作的不穩定，即出現汽流激振現象；并且，其一般的綜合表現為閥桿的橫向或軸向振動。文獻[7]指出，如果要徹底消除這個問題智能通過對閥體結構的優化設計的方法來解決。然而，這對于實際運行中的汽輪機來講是不經濟的，因為非計劃性停機檢修會給電廠帶來很大的經濟損失。同時，文獻[8]也指出，通過改變進汽規律可以改變調節級的蒸汽流場，對解決高壓缸內的汽流力產生的軸系激振問題具有很好的實踐效果。因此，本文借鑒解決軸系汽流激振現象的方法，采用對高壓調節閥門的進汽規律進行優化的策略來解決閥體激振問題。通過現場實際振動觀測，由于GV4調節閥在35%～45%區間存在的閥體激振問題，因此，對GV4在低流量區域進行限幅在高流量區域再開啟，并且低流量和高流量區域的重疊度也進行了優化。如下圖2所示，為整體優化后的開啟規律。

3 驗證試驗及結果分析

3.1 在線改造及驗證試驗

為了使機組在順序閥方式下長期安全穩定高效節能運行，將優化后的調門開啟規律改到機組的DEH閥門管理程序中，然后進行實際運行試驗來驗證方法的有效性。同時，為了避免由于閥門管理優化改造影響機組正常運行所帶來的經濟損失，本次優化通過采用閥門管理的在線修改技術，機組運行期間即可完成配汽優化改造。首先，機組在單閥方式下運行，將機組原來的配汽規律函數備份后，再將機組新的配汽規律修改至DEH閥門管理中。然后，在單閥狀態下，調整機組的主蒸汽壓力和負荷，由單閥切換成順序閥方式運行；在順序閥狀態下，按正常方式進行變負荷運行一段時間，并且記錄在改變機組負荷過程中機組的振動、瓦溫以及閥體是否振動等情況。

3.2 優化效果的對比分析

在線改造完畢后，機組切換至順序閥正常運行了一段時間。機組在300～660 MW負荷區間正常運行時，已經不存在高調門的振動問題，危及機組安全高效運行的隱患得到了妥善處理。同時，對機組運行數據進行采集，如下圖3～6所示，為機組進行配汽規律優化后在變負荷運行過程中的調門開度、汽壓及瓦溫和軸振的變化情況。

通過調閱機組的歷史運行數據，機組在全周進汽（無不平衡汽流力）四個高調門全開工況時的瓦溫最大值在85℃以下，軸振最大值在90 um以下。從圖3～6所示的工況中可看出，優化后機組的瓦溫最大值在87℃以下，軸振最大值在90 um以下。因此，優化后軸系穩定性與單閥運行狀態基本相當，達到了理想的優化效果。

4 結論及展望

本文針對由于閥體結構設計存在缺陷而只能通過停機更換設備才能徹底消除的閥體激振問題進了相關研究，最終，通過對高調門的開啟規律的在線優化方法很好地解決了此問題：不僅避免了由此而導致機組不得不切換至單閥方式進行節流運行，而且還避免了非計劃性停機檢修所給電廠帶來的很大經濟損失，保證了機組的安全穩定性和高效經濟性，具有很好的工程實用性和推廣價值。這對我國今后大規模發展的超（超）臨界等高參數大功率機組的安全高效運行優化具有一定的借鑒意義。

參考文獻

[1] 江飛，孫建國，劉錦川，等.國產亞臨界600MW空冷機組單閥-順序閥切換試驗研究[J].節能技術，2011，29（5）：437-441.

[2] 朱予東，秦占峰，央新剛，等.600MW汽輪機組順序閥運行方式研究[J].汽輪機技術，2008，50（2）：139-142.

[3] 宋崇明，劉嬌，馬世喜，等.亞臨界330MW供熱機組汽輪機高調門大幅高頻擺動問題的分析及解決[J].節能技術，2012，30（6）：527-531.

[4] 呂雪霞，李照忠，邢媛，等.600MW亞臨界空冷機組汽輪機高調門擺動問題的分析及解決方案[J].節能技術，2012，30（3）：258-261.

[5] 李海英.工業汽輪機抽汽調節閥桿振動斷裂原因分析及探討[J].石油化工設備技術，2009，30（6）：43-46.

[6] 胡劍，張寶.國產600 MW汽輪機調節汽門閥桿脫落原因分析[J].浙江電力，2009（3）：45-47.

[7] 屠珊，毛靖儒，孫弼.非定常復雜流動誘發的調節閥不穩定性研究綜述[J].流體機械，2000，28（4）：30-32.

[8] 于達仁，劉占生，等.汽輪機配汽設計的優化[J].動力工程，2007，27（1）：1-5.endprint

摘 要：汽輪機高壓調節閥門對機組安全高效運行具有重要的作用，當高調門閥體出現強迫振動時會直接導致閥桿脫落等不同程度的安全事故出現。本文針對2臺超臨界空冷機組順序閥運行時高調門出現的閥體激振問題進行了相關的分析研究，最終利用對順序閥進汽規律進行優化改進設計的方法，較好的解決了此危及機組安全高效運行的隱患。最后，通過實際機組的運行試驗驗證了本方法的有效性，避免了切換至單閥運行方式運行和更換閥門設備等帶來的經濟性損失。這對高參數大功率機組的安全高效運行優化具有一定的借鑒意義。

關鍵詞：超臨界 空冷機組 高調門 激振故障 分析及解決

中圖分類號：TH133；TP183 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）02（c）-0128-02

汽輪機通過高壓調節閥門控制進汽量來調整其功率，以使電機功率與外界變動的負荷保持平衡，從而滿足電用戶實際電量需求。一般情況下，機組采用單閥和順序閥兩種進汽方式，啟動時采用單閥方式運行，以保證汽缸轉子受熱均勻、機組運行靈活性好；而日常運行時采用多閥方式運行，以保證機組較高的效率和經濟性。因此，高調門的安全穩定性是機組安全高效運行的有效保障。然而，由于電網中隨機不確定性新能源電源的增多以及電網峰谷差不斷增大等原因，高參數大功率汽輪機也不得不參與調峰進行變負荷運行，因而，高壓調節閥門的開度需要不斷變化，油動機隨負荷的變化而作動頻繁。尤其是當順序閥進汽規律設計不佳時，會導致出現影響機組安全穩定運行的問題或事故，如調門、EH油壓及負荷等大幅高頻擺動問題[1，2]。文獻[3]和文獻[4]指出了兩種不同的閥門擺動問題，并給出了相應的處理方法，在實際運行試驗中取得了較好的改善效果。同時，如果閥門本體設計存在缺陷也會引起閥門故障，如閥體出現強迫振動閥。主要誘導因素是調節閥內汽體流動的不穩定性和作用在閥頭上的不均蒸汽力，同時，閥頭和閥桿連接結構形式對誘發和抑制閥桿振動有很大影響[5，6]，嚴重時甚至伴隨蒸汽管道強烈振動并直接導致閥桿脫落出現安全事故。此外，目前一般現場的故障處理方式的著手點有兩種，一種是從運行方式上，另一種是從硬件設備上。在運行方式上，可以直接切換至單閥方式運行，也可以降低運行參數躲避激振區域。從閥門設備本身方面，可以通過一些簡單加固手段來簡單處理，也可以停機機更換閥門設備。但是，以上兩種處理措施都會直接或者間接影響電廠的整體運行效益，工程實用性較差。

本文針對2臺超臨界空冷機組在順序閥運行方式下出現的在閥體激振現象進行分析研究，利用對汽輪機高調門的配汽規律進行重新優化設計，最終使此問題得到了較好的解決：不僅很好地治理了影響機組安全運行的隱患，而且避免了切換至單閥運行方式運行和更換閥門設備等帶來的經濟性損失，具有較好的推廣應用價值。

1 故障描述

河北國華定洲發電有限責任公司#3、#4機組是CLN660-24.2/566/566型、超臨界蒸汽參數、一次中間再熱、單軸兩缸兩排汽、空冷式汽輪機。兩個主汽門帶四個高調門，從機頭向發電機方向看，上半缸從左到右分別為GV1和GV3，對應噴嘴數目都為23；下半缸分別為GV4和GV2，對應噴嘴數目分別為27和19。機組變負荷運行時的順序閥經濟性開啟順序為GV3+GV4-GV1-GV2，這樣就能夠在保證瓦溫和軸振滿足要求以及節能高效運行的條件下順利投運順序閥。然而，機組投運順序閥一段時間后發現，兩臺機組高調門GV4都在35%～45%區間（正好位于長期停留運行的400～500 MW負荷工況區域）存在閥體激振現象，導致其前面的主蒸汽管道都時而伴隨強烈振動，嚴重威脅機組和人員安全。

2 故障分析及解決方案

調節閥的閥體激振問題一般是由內部汽流的流動引起的，一些研究者已經證明：汽輪機調節閥內部的復雜非定常湍流運動會產生不斷增長并向外擴散的擾動，可能會造成汽流的不穩定，進而引起閥門工作的不穩定，即出現汽流激振現象；并且，其一般的綜合表現為閥桿的橫向或軸向振動。文獻[7]指出，如果要徹底消除這個問題智能通過對閥體結構的優化設計的方法來解決。然而，這對于實際運行中的汽輪機來講是不經濟的，因為非計劃性停機檢修會給電廠帶來很大的經濟損失。同時，文獻[8]也指出，通過改變進汽規律可以改變調節級的蒸汽流場，對解決高壓缸內的汽流力產生的軸系激振問題具有很好的實踐效果。因此，本文借鑒解決軸系汽流激振現象的方法，采用對高壓調節閥門的進汽規律進行優化的策略來解決閥體激振問題。通過現場實際振動觀測，由于GV4調節閥在35%～45%區間存在的閥體激振問題，因此，對GV4在低流量區域進行限幅在高流量區域再開啟，并且低流量和高流量區域的重疊度也進行了優化。如下圖2所示，為整體優化后的開啟規律。

3 驗證試驗及結果分析

3.1 在線改造及驗證試驗

為了使機組在順序閥方式下長期安全穩定高效節能運行，將優化后的調門開啟規律改到機組的DEH閥門管理程序中，然后進行實際運行試驗來驗證方法的有效性。同時，為了避免由于閥門管理優化改造影響機組正常運行所帶來的經濟損失，本次優化通過采用閥門管理的在線修改技術，機組運行期間即可完成配汽優化改造。首先，機組在單閥方式下運行，將機組原來的配汽規律函數備份后，再將機組新的配汽規律修改至DEH閥門管理中。然后，在單閥狀態下，調整機組的主蒸汽壓力和負荷，由單閥切換成順序閥方式運行；在順序閥狀態下，按正常方式進行變負荷運行一段時間，并且記錄在改變機組負荷過程中機組的振動、瓦溫以及閥體是否振動等情況。

3.2 優化效果的對比分析

在線改造完畢后，機組切換至順序閥正常運行了一段時間。機組在300～660 MW負荷區間正常運行時，已經不存在高調門的振動問題，危及機組安全高效運行的隱患得到了妥善處理。同時，對機組運行數據進行采集，如下圖3～6所示，為機組進行配汽規律優化后在變負荷運行過程中的調門開度、汽壓及瓦溫和軸振的變化情況。

通過調閱機組的歷史運行數據，機組在全周進汽（無不平衡汽流力）四個高調門全開工況時的瓦溫最大值在85℃以下，軸振最大值在90 um以下。從圖3～6所示的工況中可看出，優化后機組的瓦溫最大值在87℃以下，軸振最大值在90 um以下。因此，優化后軸系穩定性與單閥運行狀態基本相當，達到了理想的優化效果。

4 結論及展望

本文針對由于閥體結構設計存在缺陷而只能通過停機更換設備才能徹底消除的閥體激振問題進了相關研究，最終，通過對高調門的開啟規律的在線優化方法很好地解決了此問題：不僅避免了由此而導致機組不得不切換至單閥方式進行節流運行，而且還避免了非計劃性停機檢修所給電廠帶來的很大經濟損失，保證了機組的安全穩定性和高效經濟性，具有很好的工程實用性和推廣價值。這對我國今后大規模發展的超（超）臨界等高參數大功率機組的安全高效運行優化具有一定的借鑒意義。

參考文獻

[1] 江飛，孫建國，劉錦川，等.國產亞臨界600MW空冷機組單閥-順序閥切換試驗研究[J].節能技術，2011，29（5）：437-441.

[2] 朱予東，秦占峰，央新剛，等.600MW汽輪機組順序閥運行方式研究[J].汽輪機技術，2008，50（2）：139-142.

[3] 宋崇明，劉嬌，馬世喜，等.亞臨界330MW供熱機組汽輪機高調門大幅高頻擺動問題的分析及解決[J].節能技術，2012，30（6）：527-531.

[4] 呂雪霞，李照忠，邢媛，等.600MW亞臨界空冷機組汽輪機高調門擺動問題的分析及解決方案[J].節能技術，2012，30（3）：258-261.

[5] 李海英.工業汽輪機抽汽調節閥桿振動斷裂原因分析及探討[J].石油化工設備技術，2009，30（6）：43-46.

[6] 胡劍，張寶.國產600 MW汽輪機調節汽門閥桿脫落原因分析[J].浙江電力，2009（3）：45-47.

[7] 屠珊，毛靖儒，孫弼.非定常復雜流動誘發的調節閥不穩定性研究綜述[J].流體機械，2000，28（4）：30-32.

[8] 于達仁，劉占生，等.汽輪機配汽設計的優化[J].動力工程，2007，27（1）：1-5.endprint

摘 要：汽輪機高壓調節閥門對機組安全高效運行具有重要的作用，當高調門閥體出現強迫振動時會直接導致閥桿脫落等不同程度的安全事故出現。本文針對2臺超臨界空冷機組順序閥運行時高調門出現的閥體激振問題進行了相關的分析研究，最終利用對順序閥進汽規律進行優化改進設計的方法，較好的解決了此危及機組安全高效運行的隱患。最后，通過實際機組的運行試驗驗證了本方法的有效性，避免了切換至單閥運行方式運行和更換閥門設備等帶來的經濟性損失。這對高參數大功率機組的安全高效運行優化具有一定的借鑒意義。

關鍵詞：超臨界 空冷機組 高調門 激振故障 分析及解決

中圖分類號：TH133；TP183 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）02（c）-0128-02

汽輪機通過高壓調節閥門控制進汽量來調整其功率，以使電機功率與外界變動的負荷保持平衡，從而滿足電用戶實際電量需求。一般情況下，機組采用單閥和順序閥兩種進汽方式，啟動時采用單閥方式運行，以保證汽缸轉子受熱均勻、機組運行靈活性好；而日常運行時采用多閥方式運行，以保證機組較高的效率和經濟性。因此，高調門的安全穩定性是機組安全高效運行的有效保障。然而，由于電網中隨機不確定性新能源電源的增多以及電網峰谷差不斷增大等原因，高參數大功率汽輪機也不得不參與調峰進行變負荷運行，因而，高壓調節閥門的開度需要不斷變化，油動機隨負荷的變化而作動頻繁。尤其是當順序閥進汽規律設計不佳時，會導致出現影響機組安全穩定運行的問題或事故，如調門、EH油壓及負荷等大幅高頻擺動問題[1，2]。文獻[3]和文獻[4]指出了兩種不同的閥門擺動問題，并給出了相應的處理方法，在實際運行試驗中取得了較好的改善效果。同時，如果閥門本體設計存在缺陷也會引起閥門故障，如閥體出現強迫振動閥。主要誘導因素是調節閥內汽體流動的不穩定性和作用在閥頭上的不均蒸汽力，同時，閥頭和閥桿連接結構形式對誘發和抑制閥桿振動有很大影響[5，6]，嚴重時甚至伴隨蒸汽管道強烈振動并直接導致閥桿脫落出現安全事故。此外，目前一般現場的故障處理方式的著手點有兩種，一種是從運行方式上，另一種是從硬件設備上。在運行方式上，可以直接切換至單閥方式運行，也可以降低運行參數躲避激振區域。從閥門設備本身方面，可以通過一些簡單加固手段來簡單處理，也可以停機機更換閥門設備。但是，以上兩種處理措施都會直接或者間接影響電廠的整體運行效益，工程實用性較差。

本文針對2臺超臨界空冷機組在順序閥運行方式下出現的在閥體激振現象進行分析研究，利用對汽輪機高調門的配汽規律進行重新優化設計，最終使此問題得到了較好的解決：不僅很好地治理了影響機組安全運行的隱患，而且避免了切換至單閥運行方式運行和更換閥門設備等帶來的經濟性損失，具有較好的推廣應用價值。

1 故障描述

河北國華定洲發電有限責任公司#3、#4機組是CLN660-24.2/566/566型、超臨界蒸汽參數、一次中間再熱、單軸兩缸兩排汽、空冷式汽輪機。兩個主汽門帶四個高調門，從機頭向發電機方向看，上半缸從左到右分別為GV1和GV3，對應噴嘴數目都為23；下半缸分別為GV4和GV2，對應噴嘴數目分別為27和19。機組變負荷運行時的順序閥經濟性開啟順序為GV3+GV4-GV1-GV2，這樣就能夠在保證瓦溫和軸振滿足要求以及節能高效運行的條件下順利投運順序閥。然而，機組投運順序閥一段時間后發現，兩臺機組高調門GV4都在35%～45%區間（正好位于長期停留運行的400～500 MW負荷工況區域）存在閥體激振現象，導致其前面的主蒸汽管道都時而伴隨強烈振動，嚴重威脅機組和人員安全。

2 故障分析及解決方案

調節閥的閥體激振問題一般是由內部汽流的流動引起的，一些研究者已經證明：汽輪機調節閥內部的復雜非定常湍流運動會產生不斷增長并向外擴散的擾動，可能會造成汽流的不穩定，進而引起閥門工作的不穩定，即出現汽流激振現象；并且，其一般的綜合表現為閥桿的橫向或軸向振動。文獻[7]指出，如果要徹底消除這個問題智能通過對閥體結構的優化設計的方法來解決。然而，這對于實際運行中的汽輪機來講是不經濟的，因為非計劃性停機檢修會給電廠帶來很大的經濟損失。同時，文獻[8]也指出，通過改變進汽規律可以改變調節級的蒸汽流場，對解決高壓缸內的汽流力產生的軸系激振問題具有很好的實踐效果。因此，本文借鑒解決軸系汽流激振現象的方法，采用對高壓調節閥門的進汽規律進行優化的策略來解決閥體激振問題。通過現場實際振動觀測，由于GV4調節閥在35%～45%區間存在的閥體激振問題，因此，對GV4在低流量區域進行限幅在高流量區域再開啟，并且低流量和高流量區域的重疊度也進行了優化。如下圖2所示，為整體優化后的開啟規律。

3 驗證試驗及結果分析

3.1 在線改造及驗證試驗

為了使機組在順序閥方式下長期安全穩定高效節能運行，將優化后的調門開啟規律改到機組的DEH閥門管理程序中，然后進行實際運行試驗來驗證方法的有效性。同時，為了避免由于閥門管理優化改造影響機組正常運行所帶來的經濟損失，本次優化通過采用閥門管理的在線修改技術，機組運行期間即可完成配汽優化改造。首先，機組在單閥方式下運行，將機組原來的配汽規律函數備份后，再將機組新的配汽規律修改至DEH閥門管理中。然后，在單閥狀態下，調整機組的主蒸汽壓力和負荷，由單閥切換成順序閥方式運行；在順序閥狀態下，按正常方式進行變負荷運行一段時間，并且記錄在改變機組負荷過程中機組的振動、瓦溫以及閥體是否振動等情況。

3.2 優化效果的對比分析

在線改造完畢后，機組切換至順序閥正常運行了一段時間。機組在300～660 MW負荷區間正常運行時，已經不存在高調門的振動問題，危及機組安全高效運行的隱患得到了妥善處理。同時，對機組運行數據進行采集，如下圖3～6所示，為機組進行配汽規律優化后在變負荷運行過程中的調門開度、汽壓及瓦溫和軸振的變化情況。

通過調閱機組的歷史運行數據，機組在全周進汽（無不平衡汽流力）四個高調門全開工況時的瓦溫最大值在85℃以下，軸振最大值在90 um以下。從圖3～6所示的工況中可看出，優化后機組的瓦溫最大值在87℃以下，軸振最大值在90 um以下。因此，優化后軸系穩定性與單閥運行狀態基本相當，達到了理想的優化效果。

4 結論及展望

本文針對由于閥體結構設計存在缺陷而只能通過停機更換設備才能徹底消除的閥體激振問題進了相關研究，最終，通過對高調門的開啟規律的在線優化方法很好地解決了此問題：不僅避免了由此而導致機組不得不切換至單閥方式進行節流運行，而且還避免了非計劃性停機檢修所給電廠帶來的很大經濟損失，保證了機組的安全穩定性和高效經濟性，具有很好的工程實用性和推廣價值。這對我國今后大規模發展的超（超）臨界等高參數大功率機組的安全高效運行優化具有一定的借鑒意義。

參考文獻

[1] 江飛，孫建國，劉錦川，等.國產亞臨界600MW空冷機組單閥-順序閥切換試驗研究[J].節能技術，2011，29（5）：437-441.

[2] 朱予東，秦占峰，央新剛，等.600MW汽輪機組順序閥運行方式研究[J].汽輪機技術，2008，50（2）：139-142.

[3] 宋崇明，劉嬌，馬世喜，等.亞臨界330MW供熱機組汽輪機高調門大幅高頻擺動問題的分析及解決[J].節能技術，2012，30（6）：527-531.

[4] 呂雪霞，李照忠，邢媛，等.600MW亞臨界空冷機組汽輪機高調門擺動問題的分析及解決方案[J].節能技術，2012，30（3）：258-261.

[5] 李海英.工業汽輪機抽汽調節閥桿振動斷裂原因分析及探討[J].石油化工設備技術，2009，30（6）：43-46.

[6] 胡劍，張寶.國產600 MW汽輪機調節汽門閥桿脫落原因分析[J].浙江電力，2009（3）：45-47.

[7] 屠珊，毛靖儒，孫弼.非定常復雜流動誘發的調節閥不穩定性研究綜述[J].流體機械，2000，28（4）：30-32.

[8] 于達仁，劉占生，等.汽輪機配汽設計的優化[J].動力工程，2007，27（1）：1-5.endprint