擰緊速度對螺栓轉矩系數的影響分析＊

張和平 王曉斌 莫易敏 滿健康 王賡 陳璟

（武漢理工大學機電工程學院 武漢 430070）

0 引 言

近年來，隨著我國汽車產品及相關工藝技術的引進與消化吸收，人們對螺紋緊固件的認識逐漸加深，尤其是對螺紋緊固件質量、螺栓擰緊速度控制等尤為重視.在裝配過程中通過控制螺栓擰緊速度來有效的控制螺栓摩擦系數，從而減少轉矩系數的分散，提高螺栓使用性能.

本文采用轉矩控制法來間接實現軸向力控制，在實驗過程中通過對不同擰緊速度對螺紋緊固件摩擦系數和轉矩-預緊力關系進行了實驗分析，得出擰緊轉速對摩擦系數和轉矩系數具有較大影響，因此在整車裝配過程中，控制擰緊速度對提高螺栓使用效能具有重大意義.

1 螺栓聯接理論分析

擰緊螺栓聯接時，螺紋緊固件的擰緊力矩大部分是用來克服由于螺紋摩擦和支撐面摩擦而產生的力矩，僅少部分的轉矩轉化為螺栓擰緊所需軸向預緊力.影響預緊力的主要因素除了使用的工具及擰緊方法外，還有緊固件的摩擦系數.

而影響摩擦系數的因素主要有擰緊速度、表層處理性質、表面粗糙度、加工精度、溫度等.本文主要研究擰緊速度對摩擦系數的影響.圖1為控制螺栓擰緊速度時擰緊轉矩分配示意圖.

圖1 螺栓擰緊轉矩分配

1.1 擰緊速度對摩擦系數的影響理論分析

在螺栓擰緊過程中，接觸表面會產生相對滑動，必然會引起接觸表面產生摩擦，導致接觸面磨損，改變摩擦面的溫度.擰緊速度較低時，緊固件的磨損主要以磨粒磨損和輕微塑性變形及犁溝為主，此時接觸表面的溫度較低，不易形成氧化膜，在擰緊時候接觸表面容易產生粘著，摩擦系數較大；隨著擰緊速度提高及磨損時間的增加，導致強烈磨損，摩擦接觸面因大量摩擦熱使表層元素發生轉移，不同生成膜的生成導致了材料表面性質及接觸表面的接觸狀況的改變，材料耐磨性因此發生改變，從而影響摩擦系數.擰緊速度越高，由接觸表面相對滑動使接觸表面的溫度增加也越明顯，緊固件更容易產生變形，達到穩定且相對較低的摩擦系數.由經驗公式：

式中：μ0 為靜摩擦系數；v為轉速；c為常數.

根據公式可知，隨著擰緊速度的增加，摩擦系數隨之減小.同時在擰緊過程中，擰緊轉矩轉化為軸向預緊力對摩擦的影響主要在于形成的摩擦膜上，低速時摩擦膜上產生很多裂紋摩擦系數較大，擰緊速度提高時，摩擦膜較為完整，此時摩擦系數小，所以摩擦系數隨預緊力的增加而減小［1］.

目前針對螺紋副摩擦系數的檢測設備主要是德國多功能螺栓緊固分析系統.下列公式按照國標GB／T16823.3-2010得出［2］，總摩擦系數計算公式

式中：P為螺距；d2為螺紋中徑mm；Db為支承面摩擦的有效直徑，mm；D0為支承面外徑，mm；dh為與螺紋接觸的孔徑，mm.

螺紋摩擦系數：

支承面摩擦系數：

1.2 摩擦系數對轉矩系數影響理論分析

螺栓的轉矩系數宏觀上直接反映螺栓擰緊過程中的轉矩與軸力之間的系數，它不僅取決于摩擦系數，還取決于螺紋連接副的幾何形狀.國家標準GB／T 16823.2-1997《螺紋緊固件緊固通則》［3］中明確指出，轉矩系數K可用下式表達：

式中：d為螺紋公稱直徑mm；α為螺紋牙側角.

從式（4）中可以看出，轉矩系數決定了在上緊轉矩的轉化中軸向力所占的比例.由式（5）可知，轉矩系數是由螺紋常數和摩擦系數共同決定的.因此，轉矩系數對螺栓緊固的研究非常重要.

2 試驗研究

2.1 試驗材料

試驗螺栓統一為六角頭螺栓，螺母為六角法蘭螺母，兩者表面處理方式相同，處理后螺栓與螺母采用6 H／6g配合.被連接材料為45＃，板厚為3mm，機械加工后表面粗糙度為3.2，銳角倒鈍.其他參數見表1.

表1 試驗材料屬性

2.2 試驗方法

為提高螺栓聯接質量，汽車裝配過程中廣泛采用計算機控制綜合擰緊技術，此技術可以對擰緊過程施行自動控制，又可對擰緊的結果進行監測.就目前技術而言，轉矩控制法具有控制系統簡單，易于用扭力傳感器或高精度的轉矩扳手來檢查擰緊的質量且成本較低等優點.

本試驗利用德國多功能螺栓緊固分析系統對緊固件進行試驗，試驗臺架有3個傳感器分別測出轉角、轉矩、軸向預緊力3個參量.通過上述公式的計算軟件可以獲得以下參數：轉矩系數、摩擦面系數（總摩擦系數、螺紋摩擦系數、支撐面摩擦系數）、屈服點軸力、屈服點轉矩、轉角、最大轉矩和最大扭力.轉矩控制法就是利用轉矩與預緊力的線性關系在彈性區進行緊固控制的一種方法，該方法在擰緊時，只對一個確定的擰緊轉矩進行控制，擰緊轉矩與轉角的關系如圖2所示.

2.3 試驗數據處理與結果分析

試驗利用德國Schatz公司研制的多功能螺栓緊固分析系統，將螺栓固定，對螺母在相同擰緊速度15r／min的情況下進行五組實驗；扭緊裝置對螺母施加線性增加的轉矩（直到200N·m 左右停止），儀器自動記錄螺栓軸向預緊力隨著轉矩增加而變化的曲線.接著換一對螺栓螺母，用孔板上的2號孔裝配，重復上述實驗過程至5次.同理將擰緊速度設置為30，45，50，55，60r／min，在各種擰緊速度下進行五組試驗，儀器分別記錄其數據.表2為緊固件在不同擰緊速度時的均值數據.

圖2 緊固件擰緊轉矩變化示意圖

表2 緊固件在不同轉速下的均值數據

根據表2中的數據，分別作出緊固件在不同擰緊速度下緊固件摩擦系數與轉矩系數的直方圖如圖3、圖4.通過分析可以得出：

1）隨著緊固件擰緊速度的增大，總摩擦系數緩慢減小至趨于0.12，螺紋摩擦系數逐漸減小.擰緊速度從30r／min提高至45r／min，總摩擦系數與螺紋摩擦系數減幅較大，通過數據可知緊固件擰緊速度對摩擦系數有較大影響，并且在較高擰緊速度條件下摩擦系數減幅比較低速度條件下要小.試驗結果表明，當擰緊轉矩趨于屈服轉矩時，摩擦系數隨擰緊速度的增大而減小，并逐漸趨于穩定.且當速度為55，60r／min時，摩擦系數達到了0.12，非常符合歐洲汽車裝配過程中對緊固件摩擦系數控制范圍，其范圍為0.07～0.12.

由圖4可見，緊固件擰緊速度較低條件下的轉矩系數明顯高于較高速度狀態下的轉矩系數.當對緊固件擰緊速度控制為15r／min時，緊固件的轉矩系數在0.25左右，軸向預緊力為72.05kN；當對緊固件的擰緊速度提高到60r／min時，緊固件的轉矩系數在0.15左右，軸向預緊力為85.11kN；軸向預緊力增幅較大.由轉矩計算公式可知轉矩系數決定了在擰緊轉矩的轉化中軸向預緊力所占的比例，當擰緊轉矩趨于屈服轉矩時，轉矩系數K值越小，對應轉化為軸向預緊力的值也較大，軸向聯接可靠性較高，保證了螺栓的可靠服役.

圖3 不同擰緊速度下螺栓的摩擦系數

圖4 不同擰緊速度下螺栓的轉矩系數

2）由實驗數據分析可知，隨擰緊速度的增加，摩擦系數總體上減小.從兩方面闡述原因：（1）由實驗數據可知，擰緊速度較低時，擰緊轉矩轉化成的軸向預緊力較小，此時摩擦系數比較大，這是由于鍍層與聯接件的粘結力較小，容易發生脫落.同時緊固件實際接觸面積比較少，脫落的鍍層會增大接觸面的粗糙度，使摩擦系數增大.在擰緊速度較大時，擰緊轉矩轉化成的軸向預緊力較大，合適的軸向預緊力有助于緊固件與被聯接件之間的潤滑抑制接觸面的粗化，導致摩擦系數必然減小［4］；（2）另一方面，因為在緊固件的擰緊過程，擰緊速度引起接觸表面發熱和溫度的變化使摩擦副表面材料的性質和接觸狀況發生改變，從而影響摩擦系數.當擰緊速度較低時，接觸表面的摩擦熱影響小，此時摩擦表面不易形成氧化膜，在實際接觸表面容易產生粘著，導致摩擦系數較大；當擰緊速度增大時，接觸表面由于摩擦而升溫，分子熱運動使粘著點剪切強度減少，摩擦系數降低.

3 擰緊速度對螺栓許用強度的影響

普通螺栓聯接，在擰緊螺母時，螺栓不僅受到預緊力F產生的拉應力σ，還受到了轉矩T產生的切應力τ，螺栓處于拉伸和扭轉的復合作用，對于普通螺紋螺栓，應用第四強度理論［5］，計算螺栓危險剖面的當量應力為

由式（6）可知，受預緊力的普通螺栓，預緊后受復合應力，在計算強度時可將拉應力增大30%，當作只受軸向拉力計算螺栓的強度.因此，只受預緊力作用的緊螺栓聯接的強度條件為：

式中：［σ］=σs／s；d1為螺栓小徑，mm.

由上可知，在擰緊過程中，必須控制擰緊轉矩轉化軸向預緊力的大小從而保證螺栓截面拉伸強度在許用拉應力范圍之內.從表2中可以得知，對比擰緊速度為15r／min與60r／min時，所需擰緊轉矩從200.02N·m 減小到149.14N·m，減小25%；軸向預緊力從72.05kN 增到85.11kN，增大18%，說明在緊固件裝配過程中控制擰緊速度，只需要對緊固件施加較小的擰緊轉矩就可以提高軸向預緊力達到預期的目的［6-7］.故在彈性區域內，適當提高擰緊速度，擰緊轉矩達到屈服狀態前，轉矩系數越小，產生的軸向預緊力就越大，擰緊螺栓聯接更具效能，見圖5.

圖5 緊固件應變過程示意圖

4 結 論

1）通過理論與試驗分析可知摩擦系數是影響轉矩系數的主要因素，轉矩系數是摩擦系數的增函數，在一定范圍內，轉矩系數與摩擦系數呈同增減趨勢.

2）擰緊速度對摩擦系數影響較大，摩擦系數隨著擰緊速度的增大而減小趨于穩定，因此應嚴格控制擰緊速度，從而更好的控制動態擰緊力矩.

3）轉矩系數在整個擰緊過程中并非一成不變的，在屈服之前，轉矩系數在整個擰緊過起著重要作用.

4）緊固件的擰緊過程，摩擦會產生高溫，溫度變化是使摩擦系數發生變化的重要因素.

［1］王振廷，孟君晟.摩擦磨損與耐磨材料［M］.哈爾濱：哈爾濱工業大學出版社，2013.

［2］國家技術監督局.GB／T16823.3-2010緊固件轉矩-夾緊力試驗［S］.北京：中國標準出版社，2011.

［3］國家技術監督局.GB／T16823.2-1997螺紋緊固件緊固通則［S］.北京：中國標準出版社，1997.

［4］蔣浩明，俞寧峰.正壓力和滑動速度對鍍鋅鋼板摩擦系數的影響［C］∥第九屆全國塑性工程學術年會、第二屆全球華人先進塑性加工技術研討會論文集（一），鍛壓技術，2005（S）：131-132.

［5］彭文生，李志明，黃華梁.機械設計［M］.北京：高等教育出版社，2008.

［6］邱軼兵，試驗設計與數據處理［M］.合肥：中國科學技術大學出版社，2008.

［7］CROCCOLO D，M.De AGOSTINIS，VINCENZI N.Failure analysis effect of friction coefficients in torque-preloading relationship［J］.Engineering Failure Analysis，2011，18：364-373.