膠合木構件順紋受壓及釘連接增強性能試驗研究

王 倩 周先雁 劉澤亞

(中南林業科技大學， 長沙 410004)

膠合木構件順紋受壓及釘連接增強性能試驗研究

王 倩*周先雁 劉澤亞

(中南林業科技大學， 長沙 410004)

現代木結構主要由構件與連接件組成。為研究木構件順紋受壓性能，對落葉松膠合木構件進行順紋受壓性能試驗，歸納其破壞類型，計算順紋抗壓強度并推導應力—應變經驗公式。此外，針對釘連接件在握釘力作用下出現的脆性破壞，采用玻璃纖維增強釘連接件，提高局部節點強度及安全性。試驗結果表明：落葉松順紋受壓破壞為塑性破壞，極限強度為43.03 MPa；三層玻璃纖維增強釘連接件極限應力為60.7 MPa，其增強釘連接既經濟又安全。

膠合木構件, 順紋受壓, 釘連接, 增強性能

1 引 言

現代木結構以其環保節能、美觀舒適、抗震性能優越等特點廣泛應用于北美、北歐及日本[1-3]。但我國引進現代木結構不久，研究工作剛剛起步，特別是尚未深入研究木構件與金屬連接件的受力性能[4-6]。現代木結構中柱、桁架均為重要的承壓構件。與其他材料不同的是，木材的順紋與橫紋力學性能相差很大，通常選取其順紋方向進行承壓設計。因此本文首先進行落葉松膠合木順紋軸壓試驗，歸納其破壞形態，計算順紋抗壓強度并推導應力—應變經驗公式。

其次，針對現代木結構釘連接件在握釘力作用下出現的脆性破壞，采用高強度、高韌性的玻璃纖維，以環氧樹脂粘貼在節點范圍的兩側進行釘連接的加固，提高局部節點強度及安全性。通過加固釘連接與普通釘連接在荷載作用下的對比試驗，對比研究加固釘連接與普通釘連接節點的承載力。

2 落葉松膠合木柱順紋抗壓試驗

無論混凝土結構、鋼材結構還是木結構，柱、桁架均為重要的承壓構件。尤其在現代木結構的梁柱體系、桁架體系中，承壓構件是否牢固是結構安全與否的重要指標。與其他材料不同的是，木材的順紋與橫紋力學性能相差很大，通常選取其順紋方向進行承壓設計。本節主要對落葉松膠合木順紋抗壓力學性能進行討論。

2.1 試驗儀器及材料

試驗儀器：電子游標卡尺、型號為YAW-3000A的微機控電液伺服壓力試驗機。

試驗材料：5組落葉松膠合木試件，每組5個，尺寸為137 mm×137 mm×500 mm、105 mm×105 mm×500 mm、137 mm×137 mm×700 mm、120 mm×105 mm×700 m、120 mm×105 mm×1 100 mm,密度為0.64 g/cm3，含水率為11%～12%。

2.2 試驗方法

順紋受壓試驗按其受力方式分為軸心受壓、偏心受壓。本文僅進行軸心受壓試驗。根據《木結構試驗方法標準》(GB/T 50329—2002)[7]，將試件置于300 kN萬能試驗機上(滿足液壓機施加壓力面的面積大于試件截面面積的條件)，以2 mm/min的速率單調勻速加載，觀察試驗機上的荷載—變形曲線，直至試件破壞停止加載。

2.3 試驗結果與分析

2.3.1 破壞過程及形態

根據《木結構試驗方法標準》[7]軸心壓桿試驗方柱及附錄B，長柱試件長度不應小于邊寬的6倍，當最大長度受試驗機條件的限制時，其長細比宜達到150，試驗柱的截面邊寬不宜小于100 mm。短柱試件的高度不應大于截面寬度的6倍，截面邊寬不宜小于60 mm。通過對落葉松膠合木長柱與短柱進行順紋軸壓試驗，比較兩者的受壓過程發現：短柱的破壞屬于強度破壞，當落葉松鋸材屈服后，整個試件很快就屈服，試件破壞時，未發生明顯的彎曲、扭轉。長柱、中長柱的破壞屬于失穩破壞，柱的強度遠遠小于材料強度，在柱破壞時，組成柱的落葉松鋸材的強度未被充分利用，試件發生彎曲，如圖1所示。

落葉松膠合木短柱發生強度破壞的過程中，初始加載階段，試件表面無褶皺，也未發生側向變形；當荷載達到極限荷載90%左右時，荷載的增長速度變慢，同時可以聽到聲響，試件中間橫截面開始出現裂紋；隨著荷載達到承載能力，構件破壞失效，但未出現側向彎曲變形現象。

圖1 破壞形態

落葉松膠合木長柱發生失穩破壞過程中,初始加載階段與強度破壞一樣，試件表面無明顯變化；當荷載達到極限荷載的80%左右時，荷載增長幅度變小，試件一側出現壓屈的褶皺，另一側出現裂縫，試件向一側彎曲；隨著荷載繼續增大，構件彎曲變形愈明顯，最后失穩破壞。

2.3.2 應力—應變曲線

荷載加載初始階段，壓應力與壓應變呈線性關系增長，表現為直線上升；當荷載接近破壞荷載時,試件進入屈服階段，表現為落葉松膠合木試件表面開始出現褶皺；隨著荷載的繼續增大，壓應變增大的速度變慢，出現異響，這是由于此時落葉松膠合木試件進入屈服階段導致承載力下降；當荷載達到破壞荷載時，試件發生塑性破壞且伴隨著較大的聲響。應力—應變曲線見圖2。

圖2 落葉松膠合木軸壓應力—應變曲線

與木材的抗拉脆性破壞相比最大的特點就是塑性破壞尺寸效應不明顯，但是長細比有細微影響，表1列出短柱承載力強度。

表1 極限承載能力

Table 1 Ultimate bearing capacity

2.3.3 經驗公式

從破壞曲線看出，落葉松膠合木構件的破壞遵循木材破壞的規律，與近似雙折線模型相近。已有研究表明[9],雙折線模型是通過試驗得到水杉和樟子松的順紋拉、壓應力—應變曲線，其默認受壓時塑性階段具有等效彈性模量，大小為mEw，其中,m即為試件受壓本構曲線下降段斜率與材料彈性模量Ew的比值。

但是由于加載初期存在較大的變形，且膠合木相對于鋸材存在指接、膠縫等因素的影響，若全部近似折線不合適，因此，本節考慮初始位移，將采集的試驗數據進行回歸分析，利用統計方法建立應力與應變之間的回歸方程，得出落葉松膠合木構件順紋受壓的經驗公式:

σ=14.51(ε-0.0035)

(1)

式中,E=14.51GPa,與本研究2.5.1靜彈性模量E=14.48GPa相比,在取值范圍內相吻合。

試驗數據與回歸方程擬合圖形如圖3所示。

雙折線模型未考慮屈服階段，并將每個階段按線性考慮，本文擬合塑性階段應力—應變關系時分析了屈服階段，并按非線性考慮，試驗數據與回歸方程擬合圖形如圖4所示。

采用與彈性階段相同的回歸方法，得到塑性階段經驗方程：

圖3 落葉松軸壓彈性階段擬合曲線

圖4 落葉松軸壓塑性階段擬合曲線

(2)

當ε=0.0114時，σ達到最大。

(3)

即

(4)

式中，E1位彈性階段彈性模量；ε0為彈性比例極限應變；σ0為彈性比例極限應力,σ0=E1ε0。

3 釘連接增強性能試驗

3.1 試驗材料與方法

選用本文2.1物理及力學參數一致的落葉松膠合木制作厚度為35 mm的主板與厚度為25 mm厚的側板。由于與木材接觸時，螺紋釘比圓釘產生更大的摩擦力，且不易拔出。因此采用直徑×長度為3.75 mm×90 mm的螺紋釘。此外，側板上粘貼電阻應變片記錄極限應變。

本試驗對象為普通釘連接與增強釘連接。按《木結構試驗方法標準》[7]，并參考《木結構設計規范》(GB 50005—2003)[8]。在進行普通釘連接受壓性能試驗前，先在主板與側板上打一個孔，使得孔洞直徑(3.85 mm)稍大于螺釘直徑，再將螺紋釘置入孔內連接主板與側板，緊固螺紋釘制作成普通釘連接，試件形式如圖5所示。然后采用萬能試驗機進行單調勻速加載，直至釘連接件破壞，記錄極限應力值。

制作增強釘連接件時，采用高強度、高韌性的玻璃纖維，以環氧樹脂粘貼在節點范圍的兩側。采用與普通釘連接加載相同的方法進行三組連接件的增強性能試驗。根據粘貼的玻璃纖維層數分為三組平行試驗，且每組5個試件，如表2所示。

表2 試驗方案

Table 2 Test scheme

3.2 試驗結果與分析

A組試件破壞時螺絲釘未屈服、側板劈裂且裂縫較大、主板無開裂現象但出現細紋，屬于脆性破壞。B，C，D三組試件破壞時螺絲釘也未屈服、側板開裂但裂縫較小，主板無開裂現象，為塑性破壞。

取每組5個試件的平均值，4組試件的總測試結果及玻璃纖維層數對連接件增強性能的影響見圖6。

如圖6所示，以落葉松膠合木為主、側板的普通釘連接極限應力為38.3 MPa(A組),增強釘連接極限應力分別為52.9 MPa、60.7 MPa、67.5 MPa。計算玻璃纖維層數對強度提高的程度得出：B組為38%、C組為58%、D組為76%。可見玻璃纖維對釘連接增強效果顯著；隨著粘貼層數的增加，增強效果變大，增強效果幅度變小。在三組增強試驗組中，C組試件極限應力大于本文2.2中測得的落葉松膠合木順紋軸壓極限承載力，滿足強節點弱構件的設計要求，因此工程應用中建議采用三層進行增強既經濟又安全。

圖5 釘連接試件示意圖

圖6 釘連接件試件極限應力

4 結 論

本文通過對落葉松膠合木順紋軸壓試驗及釘連接增強性能試驗，從構件與連接件兩個方面對現代木結構性能進行了初步探討，試驗結果如下：

(1) 落葉松膠合木順紋抗壓屬于塑性破壞，極限應力為41.2 MPa，經驗公式所得曲線與試驗曲線能很好吻合。

(2) 玻璃纖維對釘連接增強效果顯著；隨著粘貼層數的增加，增強效果變大，增強效果幅度變小。

(3) 粘貼三層玻璃纖維增強的釘連接件極限應力大于構件的順紋軸壓極限承載力，滿足強節點弱構件的設計要求，建議工程應用中采用三層進行增強，既經濟又安全。

[ 1 ] Milner M W，Bainbridge R J.New opportunities for timber engineering[J].The Structural Engineer,1997,75(16):278-282.

[ 2 ] Ozarska B.A review of the utilization of hardwoods for LVL[J].Wood Science and Technology,1999,33(4):341-351.

[ 3 ] Issa C A, Kmeid Z. Advanced wood engineering[J]. Construction and Building Materials, 2005,19(2):99-106.

[ 4 ] 樊承謀,陳松來.木結構科技的新發展[J].哈爾濱工業大學學報,2004,36(6):25-26.

Fan Chengmou, Chen Songlai. New development of the science and technology of timber structure[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2004,36(6):25-26.(in Chinese)

[ 5 ] 樊成謀.木結構在我國的發展前景[J].建筑技術,2003,34(3):297-298.

Fan Chengmou. Development prospect of timber structure in China[J]. Architechture Technology,2003,34(3):297-298.(in Chinese)

[ 6 ] 祝恩淳.現代木結構設計原理[M].北京：中國建筑工業出版社.2009,25(2):5-7.

Zhu Enchun. Design principle of modern timber structure[M]. China Architecture and Industry Press. 2009.(in Chinese)

[ 7 ] 中華人民共和國住房和城鄉建設部.GB/T 50329—2012木結構試驗方法標準[S].北京：中國建筑工業出版社,2012.

Test method standard of timber structure[S]. GB/T 50329—2012 Beijing: China Architecture and Industry Press. 2012.(in Chinese)

[ 8 ] 楊會峰.速生樹種復合木梁的受彎性能研究[D].南京:南京工業大學,2007,19-20.

Yang Huifeng, Study on the Flexural Behavior of Wood Composite Beams Made from Fast-Growing Timber[D]. Nanjing: Nanjing University of Technology,2007:19-20.(in Chinese)

[ 9 ] 中華人民共和國建設部.GB 50005—2003木結構設計規范[S].北京：中國建筑工業出版社,2003.

Design specification of timber structure[S]. GB 50005—2003 Beijing: China Architecture and Industry Press,2003.(in Chinese)

Experimental Research on Rift Grain Compression Property of Glulam Members and Reinforced Property of Nailed Connections

WANG Qian*ZHOU Xianyan LIU Zeya

(Central South University of Forestry and Technology, Changsha 410004, China)

Modern timber structure consists of members and connections. In order to study the mechanical property of timber members, the larch glued-laminated (glulam) was adopted. The experiment of rift grain compression is conducted to learn failure forms and compression stress of the larch glulam. Meanwhile the property of glass fiber reinforce plastic(GFRP) reinforced nailed connection was also studied. It is turned out that the larch glulam under the rift grain compression behave as the characteristics of plastic failure, and the rift grain compression stress is 43.03 MPa. The ultimate stress of three layer of GFRP reinforced nailed connection is 60.7MPa, and it can be good to apply in civil engineering.

glulam members, rift grain compression, nailed connections, reinforced property

2013-05-17

國家林業公益性行業科研專項資助(201304504)；湖南省研究生科研創新項目(CX2012B334)；中南林業科技大學研究生創新基金(2010sx07)

*聯系作者，Email：yecry@126.com