蘇只水電站消力池底板排水管滲水帶泥原因分析及處理設計

王思德,巴金福,張昱峰 ,張 博,呂 琦,韓 勇

(1.青海黃河中型水電開發有限責任公司,西寧 810001;2.中國電建集團西北勘測設計研究院有限公司,西安 710065)

蘇只水電站消力池底板排水管滲水帶泥原因分析及處理設計

王思德1,巴金福1,張昱峰1,張 博2,呂 琦2,韓 勇1

(1.青海黃河中型水電開發有限責任公司,西寧 810001;2.中國電建集團西北勘測設計研究院有限公司,西安 710065)

針對蘇只水電站消力池底板基礎排水管滲水帶泥問題，從設計、運行角度分析了消力池可能的破壞原因，并采用綜合示蹤法進行流場測試分析，基本確定了滲漏原因和通道。處理時對消力池進行放空清淤檢查，印證了分析結論：滲水帶泥是由于消力池底板表面混凝土及結構縫止水破壞引起的。提出了相應的修復處理方案，處理措施取得了良好的效果。

消力池底板；混凝土管；滲水；綜合示蹤法；流場測試；處理設計

1 工程概況

黃河蘇只水電站工程以發電為主，樞紐由電站廠房、泄洪閘、堆石壩、兩岸副壩及灌溉管等建筑物組成。泄洪閘布置在河床中部，左鄰電站廠房、右鄰土工膜防滲堆石壩。泄洪閘由攔沙坎、閘室段、消力池段、尾渠段、海漫段組成，建筑物基巖為上第三系上新統臨夏組(N2l)粉砂質黏土巖和黏土巖。消力池為泄洪閘3孔共用，消力池段長84.0 m，凈寬59.5 m。消力池底板厚2.5 m，在底板基礎設置錨桿以保證消力池抗浮穩定，錨桿采用?25砂漿錨桿，間排距1.5 m×1.5 m，深入基巖3.5 m。消力池底板設置縱橫向結構縫，縫面設鍵槽，縫表面設橡膠止水帶和止水條。為降低消力池底板揚壓力，滿足底板抗浮穩定要求，在底板結構縫下設置縱橫向無砂混凝土排水管排水系統，并用鋼管使無砂混凝土排水系統與導墻內排水廊道相通，將消力池滲水通過廊道集中抽排。

泄洪閘平面布置見圖1, 消力池排水管網布置見圖2。

圖1 泄洪閘平面布置圖 單位：高程，m；其他，cm

圖2 消力池排水管網示意圖 單位：高程，m；其他，cm

2 消力池滲水帶泥現象

根據近幾年泄洪閘消力池運行情況發現：消力池廊道內排水管管口有滲水現象及泥質析出，考慮到蘇只水電站為黏土巖地基，需要分析滲水的原因及泥質來源，若滲水帶出的泥質為基礎黏土巖，則長期滲水析泥，消力池底板基礎可能會發生滲透破壞，影響建筑物運行安全。

消力池廊道內無砂管排水帶泥主要表象為：1號無砂排水管管口有泥質隨管口滲水排出(見圖3)，2、6號無砂管大部分時間都有滲水出流；3、4、5號無砂混凝土管間歇性有水出流；7、8號無砂混凝土管測量周期內的前期有少量滲水，大部分時間無滲水，在基礎廊道內，P-85下排水管有滲水流出，其余排水管無水。

3 設計及運行情況分析

3.1 防空蝕設計

蘇只水電站泄水建筑物的初始空化數σj按DL/T 5207-2005《水工建筑物抗沖磨空蝕混凝土技術規范》，計算初始空化系數σj為0.5，沿程最大水流空化數計算工況按30年一遇洪水計，計算位置取消能收縮斷面區，計算水流空化系數σ為0.87，大于初始空化系數σj，消力池底板不會發生空蝕破壞。

3.2 滲流控制設計

蘇只水電站泄洪閘基礎為黏土巖，黏土巖內間夾有隨機分布的礫巖透鏡體，其透水性較大，抗滲能力稍差。根據規范要求以及黏土巖工程特性，泄洪閘室設1排灌漿帷幕及1排排水孔，帷幕深度為10.0 m、孔距為2.0 m，排水孔深度7 m、孔距3 m。泄洪閘閘室灌漿帷幕及排水幕與相鄰建筑物灌漿帷幕及排水幕相連，形成封閉的防滲排水系統。

圖3 消力池廊道內1號無砂排水管管口涌水帶泥現象圖

考慮到泄洪閘消力池底板的穩定，原設計時除在底板下部設置排水系統外，在消力池四周廊道內設排水幕，并對消力池四周的導墻、閘室、尾坎基礎進行了固結灌漿，可以對消力池四周起到防滲作用。

3.3 泄洪閘泄洪情況

對泄洪閘在2007—2013年期間的運行情況進行了統計，其中左孔閘門泄水時的開度在0.2～4.0 m之間、流速在7.32～12.61 m/s之間、流量在30～618 m3/s之間，開啟次數約109次，閘門開啟高度在0.5～2.0 m的開啟次數約占總開啟次數的88%；中孔閘門泄水時的開度在0.28～3.5 m之間、流速在10.20～13.60 m/s之間、流量在40～634 m3/s之間，開啟次數約313次，閘門開啟高度在0.5～2.0 m的開啟次數約占總開啟次數的82%；右孔閘門泄水時的開度在0.1～4.0 m之間、流速在7.32～13.52 m/s之間、流量在15～634 m3/s之間，開啟次數約119次，閘門開啟高度在0.5～2.0 m的開啟次數約占總開啟次數的87%。從統計情況來看，中間孔泄洪時使用頻率最高，其次是右側孔，靠近廠房一側的左邊孔使用頻率較低。

3.4 消力池排水管滲水情況

對2012年1月—2014年2月消力池底板無砂混凝土管排水監測資料成果分析，可得如下結論：

(1) 1號無砂混凝土管在監測期內均有滲水流出；2、6號無砂管大部分時間有滲水流出；3、4、5號無砂混凝土管間歇性有水流出；7、8號無砂混凝土管測量前期有少量滲水，后期無滲水。

(2) 從監測成果來看，每年的6—10月，各無砂管滲水量明顯減少或者無水，11月—次年5月滲水方量增大。究其原因可以認為：夏季(高溫季節)混凝土熱漲，永久縫(或者裂縫)閉合，滲水減少；冬季(低溫季節)混凝土收縮，永久縫(或者裂縫)張開，滲水量增大。各無砂混凝土管滲水的季節性十分明顯。

(3) 從滲水帶泥角度來看，監測期內，1、2號無砂管隨著滲水量的變化有明顯的泥質物析出，其余各管滲水較清。

3.5 消力池可能的破壞原因分析

通過對泄洪閘泄洪運行情況初步分析認為：

(1) 由于泄洪閘下泄的水流攜帶大量泥沙，尤其是發電初期，壩前上游施工棄碴進入消力池，對消力池底板產生了沖磨，并從局部較薄弱的混凝土首先發生破壞產生麻面，逐漸發展為沖坑[1]。

(2) 近年來泄洪閘閘門的開啟運行頻繁，閘門局開高度大多數在0.5～2 m之間，閘門小開度運行對消力池底板產生不利的沖蝕破壞。

(4) 施工期混凝土澆筑或結構縫止水存在缺陷等因素，引起滲水量加大并隨季節性變化。

(5) 泄洪建筑物水流空化數設計計算值較大，水流空化系數大于初始空化系數，消力池內發生空蝕破壞的可能性較小。

4 人工示蹤法分析滲水通道及泥質來源

為了探明消力池排水管滲水帶泥來源，采用示蹤法在消力池各處的水面灑食鹽進行流場示蹤測試，24 h后，對消力池表面水體的電導值進行量測，獲得消力池內水體人工示蹤流場數據，采用數值軟件處理，得到消力池表面水體的人工示蹤流場，即電導率場[2]。圖4為消力池表面水體的電導等值線圖。

通過電導測定，可以分析消力池內表面不同位置水的電導率變化規律。一般情況下如果消力池底板伸縮縫或混凝土施工裂縫處存在滲漏通道，則水體在裂縫附近水流速度會相應加快，食鹽示蹤劑則將隨水流下滲而快速流失，這樣就導致在裂縫附近位置的電導值發生畸變，即電導值明顯有所下降。所以電導畸變處即為發生滲漏的大致位置[3-4]。

從圖4可以清晰地看到橢圓區域，即以樁號壩右0+046.50 m、壩下0+062 m位置為中心的大約10 m范圍內，存在明顯的電導畸變。而1號無砂管恰位于壩右0+063.5 m、壩下0+056.5 m，緊鄰電導畸變區域。對比消力池無砂管分布圖與消力池水面電導值等值線圖，壩右0+046.50 m、壩下0+062 m恰位于1號無砂管緊挨著的縱橫無砂管交匯處。另外，圖4左上方黑色區域，同樣為電導畸變處，中心位置為壩右0+019.50 m、壩下0+114.9 m，正好緊鄰P-85排水管，樁號壩右0+019.50 m、壩下0+116.75 m。

圖4 消力池表面水體電導等值線圖 單位：μS/m

圖5為消力池表面水體電導率矢量圖，圖中2個橢圓所示的箭頭集中交匯處，對應上述的2個電導畸變區域，形象地說明了電導突變區域存在著明顯有別于周邊區域的水流，為伸縮縫等滲漏位置。

5 滲水與周邊環境相關性分析

5.1 滲水與上、下游水位的相關性

為進一步證明測試結論的可靠性，對滲水與上游庫水、下游尾水變化的相關性進行了分析。通過定期連續的測定泄洪閘上游庫水、廠房尾水(消力池左側)、消力池、出滲點處滲漏水溫度、電導，并與鉆孔中測得的數據相對比，并定期取樣觀察，同時對每天的天氣作詳細記錄。測試分析認為：滲漏水的電導即隨著天氣的變化而發生著規律性的變化。一般情況下，雨后庫水變渾，消力池水體隨之變渾，其電導也相應增加。滲水的渾濁度隨天氣呈現明顯的規律性，電導也有著同樣的變化規律。隨著天氣的變化，泄洪閘上游庫水、廠房尾水(消力池左側)、消力池水的渾濁度發生變化，其相應的溫度、電導發生規律性的變化，1號無砂管及P-85下排管口水的溫度、電導也隨之改變，相互之間的相關性十分明顯。

圖5 消力池表面水體電導率矢量圖 單位：μS/m

5.2 滲水與溫度的相關性

由大壩監測資料得，滲水量隨溫度呈周期性變化，隨著溫度降低，排水量逐步增大，每年2月份排水量達到最大值，然后隨著天氣逐步轉暖，排水量也逐步減小，到5月份各排水孔排水量很小或無流水。

消力池底板混凝土伸縮縫等相關裂縫張開度受溫度變化影響明顯，熱脹冷縮，即高溫時底板混凝土膨脹，裂縫開度減小，故而導致消力池內的泥水難以經無砂管下滲至排水廊道內；低溫時混凝土收縮，裂縫寬度明顯有所增加，消力池內的水及泥質就很容易隨著伸縮縫等裂縫下滲到泄洪閘消力池排水廊道內，導致無砂管排水量加大，出泥量也相應增加。這也很好地證明了無砂管滲水帶泥是從消力池底板混凝土沿裂縫等薄弱部位下滲而來。

5.3 滲漏水與底板下部基巖的相關性

泄洪閘閘室及消力池建基面是弱風化黏土巖，總體看來消力池段巖體完整性較好，透水性弱。若滲漏水通過消力池底板下部排水管或巖體裂隙進入無砂混凝土管，將會形成一個固定通道，滲漏水不會隨著季節的變化而變化。而事實上現場觀測的結果是：冬季混凝土收縮結構縫張大，夾泥量就多，夏季混凝土膨脹結構縫收縮，夾泥就少。再者，若滲漏水來自消力池底板下部，由于下排管深度相同，根據有壓水流動原理，滲漏水通道(即下排管出水)將不止一處，會同時在附近的幾個排水管同時排水并形成排水系統。而事實上僅有P-85下排管有水排出。通過以上分析，認為滲漏水與消力池底板下部黏土巖無直接的相關性。

5.4 結 論

通過理論分析以及現場示蹤測試，其成果均表明：消力池無砂管及P-85下排管排水帶泥來源于消力池底板頂面的泥，即由消力池混凝土底板結構縫等裂縫至底板下部排水系統形成通道，消力池底板頂面的淤積泥質由此通道進入無砂排水管，隨涌水在無砂管管口排出。泄洪閘消力池底板混凝土裂縫位置在樁號壩右0+046.50 m、壩下0+062.00 m，壩右0+019.50 m、壩下0+114.9 m附近。

6 消力池清淤檢查及修復處理設計

6.1 消力池現場排水清淤檢查情況

通過消力池現場底板排水清淤后檢查發現：

(1) 從消力池底板混凝土鉆孔取芯情況來看，混凝土芯樣完整，無掉鉆、卡鉆現象出現，表明原消力池底板基礎完整性較好(見圖6)。

(2) 泄洪閘泄洪時，主要以中孔和右邊孔為主，泄洪水流的不對稱等因素容易在消力池內形成折沖水流，同時夾帶粗顆粒泥沙，對消力池底板的磨蝕破壞較為嚴重。從圖7，可以看出，消力池底板在靠近消力池上游，中孔和右孔附近磨蝕最為嚴重，混凝土破壞最深處達到50 cm，止水帶及鋼筋裸露，部分鋼筋已經被沖走。而該部位最接近1號無砂管。

(3) 對消力池清淤后，目前僅有1號無砂管仍在滲水(清水)，其余各無砂管無滲水。消力池只有右邊墩有下滲水流入消力池內。因此可以推斷，1號無砂管的排水即來自消力池底板頂面。

(4) 從消力池底板現場檢查情況來看，底板表面幾乎無明顯裂縫，在消力池中孔和右邊孔處混凝土磨蝕嚴重，部分分縫處止水破壞，滲漏水透過止水破壞的結構縫滲入1號無砂混凝土管。

(5) 以上分析充分驗證：消力池無砂管及P-85排水管滲水帶泥來源于消力池底板頂面，即由消力池混凝土底板結構縫等裂縫至底板下部排水系統形成通道，消力池底板頂面的淤積泥質由此通道進入無砂排水管，隨滲水在無砂管管口排出。

圖6 消力池底板混凝土鉆孔取樣圖

圖7 消力池底板混凝土破壞現狀圖

6.2 修復設計方案

根據消力池實際破損情況，采取如下修復設計方案[5]：

(1) 對表面混凝土已經剝蝕嚴重的部位進行清理，如原鋼筋出露,應采用除銹劑除銹,銹蝕變形嚴重或者鋼筋遺失時應割除并采用?22@20 cm×20 cm的鋼筋網焊接修補；

(2) 為確保修復效果，底板混凝土采用全部加厚15 cm，修復均采用混凝土強度等級C35F100W8的硅粉抗沖耐磨混凝土；

(3) 新澆的高強混凝土表面布置鋼筋網，鋼筋網片為?8@10 cm×10 cm，老混凝土內布置?22插筋，深入老混凝土40 cm；

(4) 對原消力池底板破損的止水進行清理，將該處混凝土面鑿除平順，采用2～3 mm聚氨脂密封膠及SK手刮聚脲(厚度3～4 mm)修復[6]。對于破損止水切除后剩下的老止水，將其30 cm長范圍內進行表面打磨(1～2 mm),后采用SK手刮聚脲(厚度3～4 mm)與修復部分連接，形成完整、封閉的止水系統。修復方案詳見圖8～9。

圖9 消力池永久縫處理簡圖 單位：cm

7 結 語

本文針對蘇只水電站泄洪閘消力池無砂排水管滲水帶泥的問題，從設計、運行角度分析了消力池可能的破壞原因，通過綜合示蹤法進行測試分析，基本確定了滲漏原因和通道。為了進一步論證分析結論的可靠性，從消力池滲水與周邊環境的相關性角度再次進行了分析論證。對消力池進行放空檢查發現，底板磨蝕部位主要集中在右邊孔和中孔下游消力池底板處，且臨近1號無砂混凝土排水管，消力池無砂混凝土排水管滲水帶泥來源于消力池底板頂面由結構永久縫止水破壞引起。針對消力池破壞情況，采取了相應的修復處理，處理后消力池運行正常，經檢查排水管沒有發現滲水流出。蘇只水電站消力池無砂混凝土管排水帶泥原因分析及工程處理取得了良好的效果。

[1] 張博,益波,呂琦,朱展博. 某水電站泄洪閘消力池基礎滲水帶泥原因檢查及分析[J].西北水電，2014，(04)：31-36.

[2] 陳建生,劉建剛,董海洲,陳亮,等.環境同位素示蹤法研究新安江右壩肩繞壩滲流[J].中國工程科學,2004，(1):57-63.

[3] 杜國平,曹建輝,李國凡,等.示蹤技術在水庫繞壩滲漏研究中的應用[J].地下水,1998，(12):172-177.

[4] 陳建生,張發明,楊立昂,等.探測庫水繞壩基巖體滲漏的綜合示蹤方法[J].工程勘察,1999，(1):34-38.

[5] 呂琦,高月仙,王靜,張博. 黃河蘇只水電站消力池修復處理措施[J].水科學與工程技術，2014，(05)：66-69.

[6] 覃林濤,武世峰,但其寶. 聚合物混凝土在水下修補工程中的應用[J].西北水電，2012，(03)：29-31.

Cause Analysis and Handling Design of Seepage with Mud from Drainage Pipe in Base Slab of Stilling Basin, Suzhi Hydropower Project

WANG Si-de1, BA Jin-fu1, ZHANG Yu-feng1, ZHANG Bo2, LYU Qi2, HAN Yong1

(1.Huanghe Hydropower Development Co., Ltd, Xining 810001,China;2. POWERCHINA Xibei Engineering Co., Ltd., Xi'an 710065,China)

Aiming at seepage with mud from drainage pipe in base slab of stilling basin, Suzhi Hydropower Project, possible failure causes of the stilling basin are analyzed in terms of design and operation. Furthermore, the general tracking method is applied to analyze the flow field test. Finally, seepage cause and passage are determined basically. The stilling basin is inspected by emptying and sludge removal while handling is performed. The analysis conclusion is verified. Namely, seepage with mud is from the failures of waterstops of the surface concrete and structure joints of the base slab of the stilling basin. Corresponding repair scheme is proposed. The handling measures achieve excellent effect.

base slab of stilling basin; concrete pipe; seepage; general tracking method; flow field test; design of handling

1006—2610(2015)02—0031—06

2014-11-15

王思德(1965- )，男，青海省湟中縣人，高級工程師，主要從事水利水電工程建設管理工作.

TV653.1

A

10.3969/j.issn.1006-2610.2015.02.009