李家峽拱壩河床壩基混凝土腐蝕檢測與分析

張 毅,李 季,李 媛,李永高

(黃河上游水電開發有限責任公司,西寧 810008)

文章編號：1006—2610(2015)04—0049—06

李家峽拱壩河床壩基混凝土腐蝕檢測與分析

張 毅,李 季,李 媛,李永高

(黃河上游水電開發有限責任公司,西寧 810008)

針對近年來李家峽拱壩壩肩及壩基不同廊道滲水析出物較多、大壩廊道底板混凝土表層存在明顯的腐蝕破壞現象和地下水硫酸鹽侵蝕等問題，在現場探查的基礎上，開展壩基混凝土局部腐蝕采集樣品性狀多手段測試與分析，研究滲流水質作用下壩基混凝土局部腐蝕性狀，結合監測資料分析，評價大壩河床壩基安全性態。結論是各壩段壩基滲流變化規律正常，尚未發現異常跡象，壩基工作性態正常。壩基的變形較大，主要是地質條件復雜，壩基變形模量低引起的。

大壩；混凝土；腐蝕檢測；分析;李家峽水電站

0 前 言

李家峽水電站位于青海省尖扎縣，是黃河上游第3個梯級電站。壩址順河斷層和順層擠壓帶較為發育，左壩肩山體單薄，1996年水庫蓄水運行監測以來，拱壩及壩基不均勻變形問題較為突出。監測資料反饋分析表明，壩基變形量較大，壩后背管混凝土鎮墩和左底孔、左中孔、右中孔結構約束作用明顯，拱壩左、右1/4拱存在變形不對稱問題。首次大壩安全定檢以來，總的運行工況良好，但也出現了一些新的值得關注的問題。就大壩基礎而言，主要反映為3個方面：① 壩肩及壩基不同廊道滲水析出物較多；② 壩址滲流水質和兩岸地下水硫酸鹽侵蝕作用出現一定的差異性變化，滲漏水的微觀動態表明，左壩肩帷幕體的總體防滲效果弱于右壩肩；③ 大壩廊道底板混凝土表層存在腐蝕破壞現象，而在高程2 035.00 m 廊道左岸爬坡段(高程2 035.00～2 059.00 m)則尤為嚴重，對于大壩長期安全運行具有潛在的不利影響。已有的研究表明，上述現象(或問題)的形成及其演變，既與特定環境下壩址區滲漏水的物理-化學作用有關，也與發生于液-固相系列(包括基礎巖石及工程材料等)間的多物理場作用及其耦合作用有關。開展上述問題的研究，對于評判大壩壩基安全性態具有工程實際意義。

1 河床壩基地質條件和基礎處理

李家峽拱壩位于地質結構較為發育的黃河李家峽河段，基礎的地質條件復雜。基巖為震旦系黑云更長質條帶混合巖及黑云綠泥石閃斜長片巖組成，其間穿插有花崗偉晶巖脈，斷裂較為發育。壩基巖體呈單斜構造，走向與河流斜交，傾向上游偏右岸，傾角38°～55°。巖體中斷層及裂隙按產狀分有7組，斷層性質多以平移正斷層或層間斷層為主。如表1所示。對工程地質條件起制約作用的主要為前4組，由于這些斷層裂隙結構面的切割，兩岸存在突出的高邊坡穩定問題，對左、右岸壩肩抗滑穩定、變形穩定、滲漏穩定均有重大影響。左岸F26斷層、右岸F27斷層對壩肩巖體穩定有不利影響。

表1 壩區斷層、裂隙分組簡表

河床壩基部位發育多條順河向及斜河向的斷層。其中，在9號壩段有F1斷層；11～13號壩段有F20、F50、f18、f20、f28、f30等斷層穿過有關，巖體的完整性較差，河床壩基中間部位存在約500 m2的軟弱破碎帶，壩基防滲能力較弱。在這些構造破碎帶及其影響帶部位，巖石破碎，并且風化比較強烈。

壩基部位主要工程地質問題是：順河向斷層軟弱破碎帶的變形和滲透穩定，分布在河床的F20、F20-1、F50順河向斷層以及北東向F1斷層規模較大，與河床f18、f20、f24、f28、f30等層間斷層相交，使該區巖體呈破碎結構，巖體的變形模量低，存在河床壩基巖體的變形問題。上述破碎帶和影響帶，由于其滲徑短，斷層破碎帶內充填有斷層泥和碎粉巖等細粒物質，沿該破碎帶的壩基滲漏和高水頭作用下產生滲透破壞是壩址的主要工程地質問題之一。

基礎工程處理包括基礎開挖工程、灌漿工程、地質薄弱體的特殊處理工程以及6、16號壩段等局部的化灌補強工程等。

李家峽大壩及基礎埋設了大量的監測儀器、設備，監測項目包括變形、滲流、應力應變、溫度、接縫等。

2 河床壩基混凝土性態檢測

2.1 壩基混凝土腐蝕檢測方法

在現場采用回彈法檢測混凝土強度，對高程2 035.00 m廊道左、右岸爬坡段廊道(2 035.00～2 059.00 m)及其上、下游側墻的不同部位進行回彈測試，并結合原始設計資料，對左、右岸爬坡段廊道按腐蝕嚴重程度進行了分區，進而確定鉆孔具體位置。通過地質鉆探對混凝土腐蝕嚴重部位進行勘探取芯，并結合孔內彩色數字攝像及孔內超聲波檢測，查明腐蝕范圍、影響程度以及腐蝕的滲水來源，排查拱壩地基固結灌漿、帷幕灌漿、建基面和壩體內部混凝土的腐蝕情況和程度，進而綜合壩基混凝土滲水水質分析、析出物分析、混凝土物理力學試驗成果、巖體力學試驗成果、鉆孔孔內超聲波檢測對壩基混凝土腐蝕機理進行研究分析。

2.2 壩基混凝土腐蝕機理分析

混凝土的腐蝕是一個復雜的物理的、物理化學的過程。由于混凝土腐蝕機理的復雜性，國內外對混凝土腐蝕類型的劃分方案較多。綜合目前的研究成果，按照混凝土的破壞機制，環境水對混凝土結構的腐蝕主要可分為3種類型：分解類腐蝕、結晶類腐蝕和結晶分解復合類腐蝕。李家峽水電站壩基廊道及左、右岸爬坡段廊道一、二期混凝土主要受硫酸鹽腐蝕和溶出型腐蝕(微礦化度水腐蝕)作用。

(1) 硫酸鹽侵蝕

(2) 溶出型腐蝕

溶出型腐蝕屬于分解類腐蝕，是一種物理性侵蝕，當環境中的侵蝕性介質(如地下軟水、流水)長期與混凝土接觸，會使混凝土的可溶性成分(如Ca(OH)2)溶解和洗出導致混凝土受損。

對左、右岸爬坡廊道混凝土的腐蝕程度剖面統計成果見表2。由表2可以看出左岸爬坡段二期混凝土內部強腐蝕占22.10%，中等腐蝕占13.90%，弱腐蝕占55.56%，微腐蝕～無腐蝕占8.44%，可見左岸爬坡段二期混凝土內部整體腐蝕較為嚴重，腐蝕程度表現為強～中等；一期混凝土內弱腐蝕占2.77%，微腐蝕～無腐蝕占97.23%，無強腐蝕及中等腐蝕發育，左岸爬坡段一期混凝土內腐蝕不發育，僅局部較小范圍存在弱腐蝕。右岸爬坡段二期混凝土內部中等腐蝕占13.52%，弱腐蝕占67.05%，微腐蝕～無腐蝕占19.43%，可見右岸爬坡段二期混凝土內部腐蝕發育情況較左岸二期混凝土較弱，腐蝕程度表現為弱～中等；一期混凝土內弱腐蝕占0.42%，微腐蝕～無腐蝕占99.58%，無強腐蝕及中等腐蝕發育，右岸爬坡段一期混凝土內腐蝕不發育，僅局部零星存在弱腐蝕。

表2 2 035 m廊道兩岸爬坡段腐蝕程度剖面統計表

綜合分析認為：① 左岸爬坡段二期混凝土內部存在強硫酸鹽類腐蝕和局部中等溶出類腐蝕，腐蝕嚴重；一期混凝土由于采用了抗硫酸鹽水泥，腐蝕程度總體較弱，僅局部存在小范圍的弱腐蝕。右岸爬坡段二期混混凝土內部也存在強硫酸鹽腐蝕及弱～中等溶出型腐蝕，腐蝕程度總體比左岸輕；一期混凝土與左岸相同，僅局部有小范圍的弱腐蝕。從抗壓強度指標看，目前左岸二期混凝土力學強度受到一定損失，整體性較差，不滿足設計要求；一期混凝土力學強度損失不大，整體良好，符合設計要求。② 左、右岸爬坡廊道混凝土腐蝕的主要原因是混凝土結構長期處在硫酸鹽含量較高的地下水溶液中，尤其是二期混凝土位于地表干濕交替環境中，未采用抗硫酸鹽水泥，施工質量也有缺陷，故產生較嚴重的腐蝕現象。

2.3 滲流水質作用下混凝土腐蝕分析

2.3.1 水質化驗

2 035.00 m廊道左、右岸爬坡段各取芯孔地下水水質化驗資料，見表3。

對比GB50287-2006《水力發電工程地質勘察規范》中規定的環境水對混凝土的腐蝕判定標準可以發現：

表3 各取芯孔地下水水質化驗資料(2013年12月)

(1) 左爬坡段9個孔(ZZK1～ZZK9)位地下水中的SO2-4含量普遍比較高(>500 mg/L)，對普通硅酸鹽水泥均存在強腐蝕作用，其中2個鉆孔(ZZK3和ZZK6)內地下水中的SO2-4含量大于3 000 mg/L，以致對抗硫酸鹽(侵蝕)水泥亦存在硫酸鹽型腐蝕作用；右爬坡段3個鉆孔(YZK1～YZK3)內地下水中的SO2-4含量普遍低于左爬坡段，且3個孔中僅有1個鉆孔(YZK1)內地下水存在對于普通硅酸鹽水泥的硫酸鹽型腐蝕作用，其余2個鉆孔內的地下水不存在此類腐蝕作用。

因此，可以看出左、右岸爬坡段地下水多存在強硫酸鹽類以及中等溶出型侵蝕作用。上述指標及其含量的變化，以致區內不同位置形成了不同的水化學腐蝕類型。

2.3.2 水質及侵蝕影響分析

通過開展現場調查、取樣測試與多手段化驗、以及資料分析等，得到以下主要研究成果。

(1) 2009—2013年以來，壩址不同部位地下水呈現出以下不同的變化特征：① 左岸坡地下水位普遍低于右岸坡，具備了庫水發生繞壩滲流的必要的水力條件；多數繞滲孔地下水位動態呈相對穩定型或穩定型；② 左岸廊道幕后排水量大于右岸，且與庫水位之間的相關性顯著于右岸；③ 壩基多數測點揚壓力變化基本穩定。

(2) 2013年12月的水質化驗資料反映：① 庫水呈弱堿性，不具備對混凝土的侵蝕性；② 左、右岸坡無論是繞滲孔地下水，還是不同高程廊道幕后滲漏水在其水質方面存在一定的差異。主要體現在：左壩肩不同廊道滲漏水TDS<1.0 g/L，相對接近壩前庫水；而右壩肩不同廊道滲漏水的TDS>1.0 g/L，明顯不同于壩前庫水，表明左壩肩帷幕體的總體防滲效果弱于右壩肩，左岸坡地下水動態近年來總體上是趨于活躍的。

(3) 壩基地下水對混凝土以硫酸鹽類侵蝕作用為主。近期左、右岸坡及壩基地下水普遍存在硫酸鹽類侵蝕作用(SO2-4>250 mg/L)，區內不同部位地下水局部還存在溶出型侵蝕作用。

(4) 根據現場調查，無論是析出點數還是析出量，左岸廊道均多于右岸同一高程各廊道；析出物的無機質組成在統計上呈現：顏色較淺的一類析出物，以CaO為主；棕紅色者，以Fe2O3為主；混合色者，則含有較多的SiO2、Al2O3。析出物中的燒失量比較高，表明還含有源自上游側帷幕化灌材料的有機質。另外，SO3含量也相對較高，可見區內析出物中還含有一定量的硫酸鹽類組分。

(5) 根據析出物試樣的紅外光譜測試成果，析出物中還含有有機質。其中，環氧樹酯類有機質相對普遍，而糠醛類有機質的分布相對不普遍。同以往的測試成果相比較，有機質含量變化比較平穩。

(6) 根據對混凝土樣品的多手段測試(XRF、XRD、SEM和EDAX)成果，得出：① 左爬坡段9個孔位一期混凝土樣具有相似的基本組成，主要元素為Si、Al、Ca、Fe，其次為Na、K和S。后3種元素(以氧化物表示)含量在不同孔位間、并隨深度呈現了一定的變化，但無一致的趨勢性。右爬坡段3個孔位一期混凝土的基本組成與之相似；② 左爬坡段9個孔位一期混凝土樣具有相似的礦物相組成，即主要為SiO2、CaCO3、Ca(OH)2等，但少數試樣中似含有鈣礬石；③ 左爬坡段部分混凝土芯樣中含有鈣礬石類新礦物，對應元素為Ca、S和Al。

(7) 多手段測試成果也表明，表層二期混凝土的腐蝕強度明顯大于位于之下的一期混凝土。主要依據：① 表層二期混凝土中的基本物質及其含量發生了顯著的變化，SO3含量(17.70%)明顯高于一期混凝土(<2.50%)；② 表層二期混凝土的基本礦物相中，不含有水泥石，表明在侵蝕性的環境介質作用下已發生了一定強度的腐蝕。另一方面，左爬坡段下部A區部位混凝土中含有半水石膏(CaSO4·0.5H2O)，而在左爬坡段上部B區未發現此類新礦物。這是A區二期混凝土硫酸鹽類腐蝕程度嚴重于B區的一個礦物學標志。

3 河床壩基安全監測資料分析

3.1 壩基揚壓力變化規律

壩基揚壓力監測孔布設在基礎灌漿和排水廊道中，采用縱向和橫向布置共計47個，每個壩段都有測點，此外2005年還在11、12號壩段灌漿廊道埋設了3個滲壓計替代揚壓力孔。根據2004年以后的資料分析，縱向廊道內的揚壓力測孔水位變化規律如下：

(1) 沿壩軸線方向各壩段壩基揚壓力測壓孔水位，總體上位于兩岸部位的測壓孔水位要高于河床部位的測孔水位，這符合一般拱壩壩基揚壓力測孔水位的分布規律。這主要是靠近兩岸的測壓孔除了受庫水滲壓影響，還受兩岸山坡地下水變化的影響；而河床壩段主要受庫水滲壓的影響。

(2) 壩基揚壓力主要受上游庫水滲壓的影響，庫水位升高，測壓孔水位也有一定的抬高；而庫水位降低，則測壓孔水位也有一定的下降，但測壓孔水位變化滯后于庫水位的變化。由于2002年以后庫水位變化較小，因此庫水位變化總體對壩基揚壓力測壓孔水位變化影響較小。

(3) 溫度變化對壩基揚壓力影響較小；降雨對河床壩段壩基揚壓力影響不明顯，而對兩岸壩段壩基揚壓力稍有影響，但影響也較小。

(4) 從掃孔后的揚壓力測壓孔水位過程線看，除大部分壩段測壓孔水位變化已經平穩或呈減小趨勢外，個別壩段測壓孔水位變化有一定的增大趨勢，但增大幅度逐漸變小。

(5) 現場檢查發現個別壩基揚壓力測孔存在氣壓，需要補充說明的是，氣體壓力與水壓力一樣，均屬于流體壓力影響，若揚壓力測值包含水壓力和氣壓力2部分，所測數據也能用來估計揚壓力對大壩的作用。

分析表明，沿壩軸線方向的揚壓力測壓孔水位變化總體上符合一般混凝土拱壩揚壓力變化的規律，揚壓力測壓孔水位主要受庫水滲壓的影響，溫度及降雨影響不顯著；由于大壩壩基局部(如河床部位)地質條件復雜，有多條斷層穿過壩基，同時由于清基不徹底和局部帷幕存在薄弱環節(如6號壩段)，引起對應部位測壓孔水位增幅及孔水位較高，部分壩段(如3、8和13號壩段等)的壩基揚壓力測壓孔水位尚有不明顯的增大現象。總體而言，各壩段壩基揚壓力變化規律正常，尚未發現異常跡象。

橫向斷面布置的揚壓力測孔水位變化規律表明，各測孔揚壓力主要受庫水位變化的影響，溫度變化及降雨對其影響不明顯，由于庫水位變幅較小，相應的揚壓力測壓孔水位變幅也較小。變化規律總體正常，尚未發現有明顯的異常跡象。

3.2 繞壩滲流變化規律

兩岸繞壩滲流布置了29孔，其中左岸19孔，右岸10孔。

分析表明：兩岸繞壩滲流變化規律總體正常，右岸的地下水位比左岸的要高；兩岸繞壩滲流主要受降雨變化的影響；其次是庫水位的變化的影響，尤其是幕前孔及幕后靠近帷幕的測孔，受庫水位變化較為明顯。位于左岸灌漿帷幕后的236、240號測孔，由于受到庫水位及山體地下水的綜合影響，其測孔水位尚有增大的現象；但孔內水位低于同區域其它測孔；其余測孔的水位變化保持在一定的范圍內且變化比較穩定。

3.3 壩基滲漏變化規律

大壩壩基滲漏量共布設15個量水堰測點。測值變化規律如下：

(1) 壩基滲漏量受庫水位變化的影響比較顯著，但由于2002年后庫水位變化較小，因而庫水位變化對滲漏量變幅影響也較小；大壩總滲漏量與各部位總滲漏量的變化過程穩定，無明顯趨勢性。

(2) 降雨對壩基滲漏量也有一定的影響，由于降雨引起庫水位及兩岸岸坡地下水位升高，從而引起壩基滲漏量增加；由實測資料可看出，降雨較多時段，壩基滲漏量相對較大。

(3) 河床壩基部位總滲漏量明顯大于兩岸岸坡的總滲漏量，這主要與河床壩基地質條件復雜，有F20、F50、f18、f20、f28、f30等斷層穿過有關，巖體的完整性較差，防滲能力較弱。目前，李家峽大壩滲漏量相對較大的部位為河床壩基廊道和左岸2 155.00 m高程副壩灌漿廊道部位。大壩壩基地下水普遍存在著對普通硅酸鹽水泥的硫酸鹽類侵蝕作用，同時地下水在向壩基運移過程中固相介質中的可溶性鹽類物質多處于被溶解狀態，引起基礎廊道地下水的礦化程度顯著，因此，河床壩基部位滲水量較大也可能與基礎廊道表層混凝土腐蝕有關。

(4) 大壩右岸岸坡總滲漏量稍大于左岸岸坡總滲漏量，這主要是受山坡地下水的影響，右岸地下水要比左岸的要高，導致對應的相同高程總滲漏量右岸的一般要比左岸的要稍大。

3.4 大壩基礎垂線監測變化規律

在壩體和基礎壩肩巖體內共布設有7組垂線。6號壩段(右1/4拱)、11號壩段(拱冠)、16號壩段(左1/4拱)各布置1組垂線，監測壩體和基礎巖體的變形，其中在11號壩段基礎按深度(25、45、65 m)設3條倒垂監測基巖的變形。垂線監測均實現了自動化觀測，并由人工對比觀測。變化規律如下：

(1) 徑向位移主要受溫度變化的影響，呈年周期變化，溫度升高，壩體向上游位移；溫度下降，向下游位移。一般在每年的1—3月份達到最大值，在7—9月份達到最小值(向上游最大值)。

(2) 庫水位對徑向位移有較大的影響，庫水位升高，壩體向下游位移，反之向上游位移。2002年后上游庫水位年變幅較小，庫水位變化對徑向位移變化的影響也相對較小，測值變化平穩無明顯的趨勢性。

(3) 同一壩段高高程處的位移絕對值及年變幅較大，而低高程處的位移及年變幅較小。其中：11號壩段位移的絕對值及年變幅在同一高程處比其它部位要大；此外，6號壩段的位移變幅要比16號壩段要大，這與16號壩段設置壩內泄洪孔壩體局部加厚，剛度相對較大，以及16號壩段下游泄槽約束等因素有關。

(4) 右1/4拱變形大于左1/4拱，其主要原因是右中孔及其基礎混凝土對壩體的支撐作用小于左側泄水孔及其基礎混凝土對壩體的支撐作用造成的，使得6號壩段的徑向位移大于16號壩段的徑向位移。

(5) 2004年以后，扣除監測系統改造等因素影響，徑向位移變化總體平穩。

(6) 切向位移呈周期性變化。溫度升高，右岸6號壩段測點向左岸位移；左岸16號壩段測點向右岸位移；溫度下降，上述兩壩段測點向兩岸位移。其主要原因是由于在溫度荷載作用下產生的順河向位移較大，從而出現在溫升時壩體向上游位移的同時，1/4拱測點向河床位移；而在溫降時，壩體向下游位移的同時，1/4拱測點向兩岸位移的變化規律。

(7) 切向位移隨庫水位升高，右1/4拱(6號壩段)、左1/4拱(16號壩段)測點向兩岸位移，拱冠(11號壩段)向左岸位移。2002年后切向位移變化較小，且無趨勢性。拱冠、左右1/4拱壩段基礎部位位移2004年以后變化較為穩定，無明顯的趨勢性變化。

分析表明，大壩水平位移變化規律總體正常。

4 河床壩基工作性態綜合評價

(1) 壩基滲流評價。沿壩軸線方向的揚壓力測壓孔水位變化總體上符合一般混凝土拱壩揚壓力變化的規律；大壩壩基部分壩段(如3、8和13號壩段等)的地質條件復雜，有多條斷層穿過壩基，引起壩基揚壓力測壓孔水位的不明顯增大現象。總體而言，各壩段壩基揚壓力變化規律正常，尚未發現異常跡象。大壩壩基的滲漏量主要受庫水位、降雨及岸坡地下水位變化的影響，在雨季庫水位及岸坡地下水較高，壩基的滲漏量也相對較大；河床壩基部位總滲漏量明顯大于兩岸岸坡的總滲漏量，這可能與基礎廊道表層混凝土腐蝕有關；大壩總滲漏量和各部位滲漏量相對穩定，變化規律正常。表明防滲帷幕的工作性態基本正常。

(2) 壩基變形評價。水平位移主要受庫水位、溫度等變化的影響，2002年后變化較小，其對大壩變形的影響也較小。由實測資料表明：大壩的徑向位移隨庫水位的升高，向下游位移增大；大壩的切向位移隨庫水位的升高，向兩岸方向位移。與此同時，溫度變化對大壩的水平位移有較大的影響，溫升時，大壩在徑向向下游位移的同時，沿切向向河床位移；而溫降時，大壩在徑向向下游位移的同時，沿切向向兩岸位移，這主要由于大壩在水壓、溫度等荷載作用下，壩體順河向位移較大，從而引起大壩變形產生上述的變化規律。此外，壩基的變形較大，主要是地質條件復雜，壩基變形模量低引起的。至于左右兩岸變形不對稱，右岸變形比左岸變形要大的原因，與壩體結構、對應部分的基礎約束條件及下游泄水槽等影響有關。總體而言，目前大壩水平位移和垂直位移時效變化已基本穩定，大壩位移變化規律總體正常。

5 結 語

(1) 李家峽水電站河床壩基混凝土腐蝕檢測研究，基本查清了壩基左、右岸爬坡段混凝土的腐蝕情況。主要原因是由于混凝土結構永久性地浸泡在具有硫酸鹽腐蝕性的地下水中或處于地下水位波動帶部位；其次是二期混凝土可能未采用抗硫酸鹽類水泥，且施工質量存在明顯缺陷，造成混凝土結構容易遭受侵蝕。左岸爬坡段廊道表部二期混凝土內部存在強硫酸鹽腐蝕及弱溶出型腐蝕(微礦化度水腐蝕)，腐蝕程度嚴重；而一期混凝土由于為抗硫酸鹽腐蝕混凝土，內部雖然存在中等程度的溶出型腐蝕及局部區域的弱硫酸鹽腐蝕，但由于腐蝕的時效性等因素，目前僅局部存在較小范圍的弱腐蝕。建議對左岸二期混凝土進行拆除重修，水泥選用抗硫酸鹽類水泥，以增強該部位經補強后混凝土結構的耐久性。

(2) 大壩左、右岸爬坡段廊道(2 035.00～2 059.00 m)壩基不同部位地下水具有不同的侵蝕作用類型，總體上以硫酸鹽類侵蝕作用為主，溶出型腐蝕作用次之。作為壩址滲漏水動態的微觀要素之一，應定期地進行水質的取樣化驗工作。

(3) 李家峽水電站河床壩基混凝土腐蝕檢測表明，基礎廊道一期混凝土與壩基基巖結合部位膠結良好，地下水的硫酸鹽類侵蝕尚未對基礎一期混凝土造成宏觀上的損傷。

(4) 河床壩基安全監測資料分析表明，壩基工作性態正常，尚未發現有明顯的異常跡象。鑒于河床壩基混凝土存在腐蝕破壞跡象，今后應重點開展安全監測和檢測評估，及時掌握壩基工作性態。

[1] 范振東,崔偉杰,郭芝韻,張毅.基于改進的 PSO-SVM 法的大壩安全非線性預警模型研究[J]. 水電能源科學,2014,(11)：73-75.

[2] 李季.龍羊峽大壩高水位運行期變位規律分析[J].大壩與安全,2008,(1)：38-40.

[3] 張毅,李季,胡鎖鋼,鄧義.黃河李家峽大壩原型觀測試驗研究[J].大壩與安全,2014,(6)：60-64.

[4] 河海大學.李家峽水電站壩基及兩岸滲流水質分析報告[R].南京：河海大學，2014.

[5] 西北勘測設計研究院.黃河李家峽水電站大壩混凝土腐蝕物探檢測報告[R].西安：西北勘測設計研究院，2013.

[6] 黃河水電公司大壩管理中心，河海大學.李家峽水電站大壩監測資料分析報告[R]. 2014.

Detection and Analysis on Corrosion of Arch Dam Foundation Concrete on Riverbed

ZHANG Yi, LI Ji, LI Yuan, LI Yong-gao

(Huanghe Hydropower Development Co., Ltd., Xining 810008,China)

Aiming at much seepage in dam abutment and galleries, corrosion failure and sulphate corrosion from ground water on the surface of the floor concrete in the dam galleries. The local corroded concrete of the dam foundation is sampled, tested and analyzed. The corrosion and corrosion performance of the local dam foundation concrete acted by the seepage are studied. In combination with the analysis on the monitoring data, the safety of dam foundation on the riverbed is assessed. The study results present that the law of the seepage variation at the dam foundation sections is normal and the dam foundation operates normally. The larger deformation of the dam foundation is mainly caused by the complicated geological conditions and the lower deformation modulus of the dam foundation. Key words:dam; concrete; corrosion detection; analysis; Lijiaxia Hydropower Station

2015-06-12

張毅(1966- )，男，新疆哈密市人，高級工程師，主要從事大壩安全管理工作.

TV33;TU37

A

10.3969/j.issn.1006-2610.2015.04.013