固體推進劑鋁粉燃燒特性及機理研究進展分析①

唐 泉，龐愛民，汪 越

(湖北航天化學技術研究所，襄陽 441003)

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固體推進劑鋁粉燃燒特性及機理研究進展分析①

唐 泉，龐愛民，汪 越

(湖北航天化學技術研究所，襄陽 441003)

鋁粉在推進劑燃燒表面上會發生團聚凝結，對推進劑燃燒性能及固體火箭發動機的絕熱層和噴管燒蝕等性能造成重大影響。文章綜述了固體推進劑中鋁粉燃燒方面的最新研究進展，主要包括鋁粉點火及燃燒機理、凝聚相燃燒產物特性、影響因素及改善鋁粉燃燒效率等方面的研究進展。鋁粉表面特性、推進劑的微觀結構和燃燒氣氛環境等是影響鋁粉燃燒的主要因素；采用控制鋁粉粒徑分布、鋁粉包覆和多元合金等手段，可有效提高推進劑中鋁粉的燃燒效率。

固體推進劑；鋁粉；團聚；表面層

0 引言

推進劑中金屬的燃燒是高溫、高壓且快速反應的復雜過程，早期研究主要集中在單個鋁顆粒的燃燒方面[1]。隨著研究深入和實驗手段發展，人們認識到鋁粉燃燒效率對推進劑性能具有重要影響。鋁粉作為金屬燃料被引入推進劑中大幅提高了火焰溫度，使發動機比沖增大。但含鋁推進劑燃燒生成的較大粒徑液相含鋁凝團在燃燒流場的作用下，會導致發動機出現二相流損失、熔渣沉積和絕熱層燒蝕加劇等現象[2]。

本文通過總結鋁粉燃燒方面的主要成果，分析確定了影響推進劑中鋁粉燃燒效率的主要因素，在此基礎上提出了改善鋁粉燃燒效率的研究方向。

1 國內外研究進展

1.1 鋁粉團聚及燃燒機理

推進劑中鋁顆粒的燃燒歷經相變、團聚、點火、燃燒和燃燒產物的凝聚等過程，如圖1所示[3]。鋁粉位于燃面凝聚相中，由于被高熔點氧化鋁膜包裹而出現點火延遲，在AP熱分解氣體產物的推動下游動、碰撞堆積，并在氧化膜部分破裂的部位發生融聯。當燃燒表面退移到一定程度，鋁凝團脫離燃面進入氣相火焰點火燃燒。

圖1 推進劑中鋁粉的團聚過程Fig.1 Agglomeration process of aluminum particles in propellant

1.1.1 鋁粉的團聚

鋁粉團聚是含鋁推進劑燃燒過程中的普遍現象，直接影響鋁粉燃燒效率。多年來，人們一直在致力于推進劑燃燒時鋁粉團聚現象的研究。由Crump[4]提出并由Cohen[5]、Brooks和Beckstead[6]等建立了口袋模型，認為推進劑中的鋁粉處于AP形成的“口袋”結構中，AP越粗口袋容積越大，口袋內鋁粉含量越高，因而形成的鋁凝團越大。口袋模型首次從微觀角度描述了推進劑中鋁粉的初始狀態，奠定了鋁粉燃燒研究的基礎，一定程度上預示了鋁凝團的粒徑變化趨勢，但并未闡述鋁粉點火和團聚發生的條件。

在口袋模型基礎上發展起來的熔融表面反應層理論[7-8]指出，熔融的粘合劑、Al粉和細AP等在推進劑燃面生成一層薄的熔融表面層，鋁粉團聚發生在該層中，粗AP的粒徑和含量控制著熔融層厚度(H)，粒徑小于H的鋁顆粒更容易發生團聚，大于H的顆粒點火更加迅速。表面層理論將研究鋁粉團聚的范圍拓展到燃面凝聚相中，但未解釋熔融層形成的過程，且僅考慮了鋁粉粒徑的影響。

Babuk等[9]進一步研究提出了骨架層理論，骨架層理論從熱力學和動力學兩方面解釋了鋁粉的團聚行為，指出粘合劑和AP對鋁粉團聚具有顯著影響。認為粘合劑在推進劑的凝聚相中分解形成高熔點的碳骨架，鋁顆粒受到碳骨架的粘附作用，而在骨架的孔洞周圍集聚形成鋁凝團預聚體，預聚體不斷長大最終脫離燃面。Rashkovsky[10]指出，當碳骨架的粘合力大于AP分解氣體產物的推動力時，鋁顆粒的停留時間加長，鋁粉團聚更加嚴重。值得一提的是，骨架層的出現阻礙了火焰對燃面凝聚相的熱傳遞過程，有利于降低燃速壓強指數。

事實上，單一理論只能從某個特定角度分析客觀現象，綜合利用各種模型理論的觀點才能得到較為全面的實驗結果。3種鋁粉團聚理論模型的特點對比如表1所示。

表1 團聚模型的對比Table1 Comparison of agglomeration models

鋁粉團聚理論豐富了人們對鋁粉團聚行為的認識，極大拓展了研究人員的思路。金樂驥等[11]從能量角度提出了鋁粉團聚的海綿模型，由鋁的點火能和氧化劑與粘合劑燃燒釋放的能量可計算出鋁凝團離開燃面時的粒徑分布。Rashkovsky[12]根據鋁顆粒在熔融層中碰撞、融聯理論、空氣動力學和表面張力等建立了一個統計模型，通過對鋁凝團受力分析，計算出鋁凝團脫離燃面的時間。認為鋁凝團既可在脫離燃面之前也可在之后點火，該分析表明，推進劑中的鋁顆粒并非必須進入高溫火焰才能點火燃燒。Liu Tai-Kang[13]在假定HMX和RDX對團聚的影響規律一致的基礎上，提出了一個預測HTPB推進劑鋁凝團尺寸的經驗公式，凝團粒徑Dag的計算式：

式中Dag為鋁粉凝團粒徑，μm；D為鋁粉粒徑，μm；wAl為鋁粉含量；wAN為AN含量；wAP為AP含量；r為推進劑燃速，mm/s；K為系數，K=2 690。

從上式可看出，Al和AN含量越多、AP越少、燃速越低，鋁粉越細，則鋁凝團粒徑越大。由于HMX和RDX組成和性質不同，二者對推進劑燃燒性能的影響規律和程度不同；鋁粉粒徑越大所需的點火能越高，點火延遲時間越長，鋁粉燃燒效率越低。

然而，由于鋁顆粒直徑非常小(微米級)、燃燒時間短，鋁粉燃燒特性在不同的推進劑配方體系和實驗條件下也不盡相同，因而經驗公式具有一定局限性。針對特定的推進劑配方體系，首先應確定影響鋁粉燃燒的主要因素，在此基礎上，才能有針對性地提出有效的改善措施。

1.1.2 鋁粉的點火燃燒

鋁粉團聚和點火燃燒是一對相互對抗的過程，點火是鋁粉燃燒的起點和團聚的終點，促進點火發生，可改善其燃燒效率[14]。

鋁顆粒表面氧化膜在高溫下發生破裂，使內部熔融態的鋁液滴暴露在外部氧化環境中而發生點火。Melcher[15-16]和Olsen[17]等通過高速攝影技術研究了推進劑中鋁粉的點火及燃燒方式，實驗觀測到顆粒旋轉、劇烈破碎和氣相金屬噴射等現象。劉洋[18]、趙志博等[19]對硝酸酯增塑的聚醚推進劑(NEPE)燃燒產物的研究表明，殘渣中普遍存在孔狀物；EDS結果表明，殘渣顆粒內表面的鋁含量明顯高于外表面。上述結果表明，鋁粉的點火燃燒可能是由內到外進行的。

由Glassman[20-21]的D2模型可知，鋁粉的顆粒直徑和表面性質是影響其點火的首要因素。鋁顆粒表面高熔點的氧化鋁薄膜，使鋁粉點火溫度遠高于其熔點，但其具有高的熔脹系數，當溫度升高到點火溫度時，熔融態的鋁會突破氧化膜殼結構的限制，與外部氧化物接觸而發生點火。因此，鋁粉的點火溫度非常關鍵。

但是，要確定鋁顆粒的點火溫度非常困難，尤其是當鋁顆粒位于結構和組成復雜的推進劑中時。Beckstead[22]指出，鋁粉可在溫度小于氧化鋁熔點時點火。Trunov[23]等研究認為，鋁粉的點火溫度分布范圍很寬，與氧化鋁的熔點無直接關系，與鋁顆粒的粒徑和燃燒環境的升溫速率等有關。他研究了鋁粉氧化過程中顆粒表面形態隨溫度的變化，XRD測試結果表明，隨著溫度升高，氧化膜發生了從非晶態→γ→δ→θ→α型的直接或間接的多步驟晶型轉變過程，并指出晶型轉變快慢和程度影響點火的氧化過程，因而導致點火溫度不同。

鋁粉的點火溫度與氧化鋁的熔點沒有直接關系，說明鋁粉氧化膜破裂的主要原因是受到內部液態鋁的擠壓。同時，氧化膜的破裂也可能是由于受熱發生熔融裂解。Rozenband等[24]指出，鋁粉氧化膜的密度和孔隙率等性質在快速加熱過程中會發生改變，使氧化物(O2、OH等)的穿透能力增強，促進膜內鋁的氧化反應發生。

鋁顆粒外表面氧化膜關系著鋁粉點火，促進氧化膜破裂，將縮短鋁粉的點火延遲時間，有利于改善鋁粉團聚程度，但如何通過改變氧化膜的性質來改善鋁粉點火性能還需要研究。今后的研究可將氧化鋁的物理、化學性質考慮進來，通過促進氧化膜破裂的方式來提高鋁粉燃燒效率。

1.1.3 燃燒產物的粒徑分布

含鋁推進劑燃燒時會生成對發動機性能具有重要影響的凝聚相燃燒產物，產物的組成和粒徑分布特點等由鋁粉燃燒化學反應及流動過程決定，是研究鋁粉燃燒機理的重要途徑。鋁粉在燃面上的團聚越嚴重，燃燒產物的粒徑就會越大，鋁粉燃燒效率越低。

含鋁推進劑的凝聚相燃燒產物是由小粒徑氧化性煙霧(2 μm左右)和大粒徑鋁凝團(大于100 μm)組成的，顆粒狀燃燒產物具有多孔性，且存在一定的粒徑分布特點。Deluca等[25]收集了含納米鋁粉推進劑燃燒產物，成分分析表明，殘渣中80%為Al2O3，10%為未燃Al，其余10%為Al2OC、Al4C3等中間產物。Geisler[2]發現，從近燃面捕獲的鋁凝團表面覆蓋著一層連續的外殼，內部呈孔狀，表明鋁凝團具有多孔性。Goss'e S等[26]通過SEM發現，燃燒產物中主要為球形顆粒，且存在破碎的顆粒物，粒徑分布在0.1～20 μm范圍內。TEM結果表明，小球形顆粒(φ<2 μm)是空心的球體結構。但由于電子的穿透能力有限，TEM分析結果能否拓展到更大粒徑的顆粒有待研究。印度維克拉姆薩拉巴伊航天中心的Jeenu等[27]利用冷卻彈收集推進劑燃燒產物，粒度分析表明殘渣顆粒的粒徑主要分布在1、4、70 μm 3個范圍內。因此，鋁粉燃燒效率的優化即通過減小燃燒產物的平均粒徑和優化粒徑分布來實現。

國外的研究以單個鋁粒子在不同氣氛環境條件下的燃燒以及簡單模型推進劑的燃燒為主，缺乏對真實組成的推進劑體系及復雜配方環境條件下鋁粉燃燒行為的詳細研究與分析。因此，需在借鑒利用國外同行簡單體系研究成果的基礎上，定量分析推進劑結構及組成對產物特性的潛在影響，從而發展建立減小燃燒產物粒徑及改善粒徑分布的有效方法。

1.2 影響因素及規律性分析

推進劑的結構不均勻性使鋁粉在推進劑中所處的初始環境有很大差別，導致鋁粉的燃燒行為也大不相同。因此，推進劑的微觀結構和燃燒環境中氧化物的種類及含量等是影響鋁粉燃燒效率的主要因素。

1.2.1 推進劑的微觀結構

推進劑固體組分主要為鋁粉、AP和硝胺，它們的粒徑和含量對推進劑微觀結構具有重要影響。

熔融表面層理論認為，只要鋁顆粒粒徑小于表面層厚度，則鋁粉在著火或脫離燃面前必有一定的集聚度。Liu Tai-Kang等[28]指出，在一定范圍內，鋁粉越粗，鋁凝團越小，鋁粉初始粒徑與熔融層厚度之比越小，鋁凝團越大，這種影響程度隨鋁粉粒徑增大或壓強減小而減弱。王世英等[29]認為，鋁粉粒徑對鋁粉燃燒效率的影響規律較復雜，與推進劑的燃速范圍有關，燃速低的推進劑燃燒表面退移慢，鋁粉停留時間長，粗鋁粉團聚程度較低。由此可見，燃速低的推進劑燃面上凝聚相表面層厚度大，較小粒徑的鋁粉團聚更加嚴重，粗鋁粉的燃燒效率更高。

鋁粉的粒徑不同，燃燒氧化機理也有所不同。傳統的鋁粉燃燒模型認為燃燒過程由擴散控制，但最新研究認為動力學因素可能同樣具有類似作用，因為特定條件下氧化物擴散速率遠大于化學反應速率。上述兩種理論的區別在于擴散控制與dp2相關而反應動力學控制與dp相關(dp為鋁粉初始粒徑)。Balakrishnan[30]采用數值模擬的方法研究了TNT爆炸產物流場中不同粒徑大小鋁粉的燃燒氧化過程的影響因素，結果表明，當鋁粉粒徑小于或等于7.5 μm時，鋁粉燃燒主要受到擴散控制，當鋁粉粒徑大于7.5 μm時，為動力學控制。分析認為，由于小顆粒鋁粉表面溫度和活性高，有利于化學反應的發生。當配方中含有多種粒徑的鋁粉時，鋁粉氧化可能同時存在多種模式。因此，為實現同一配方調節目的，可能會存在很多種鋁粉粒徑級配模式。

口袋模型指出，鋁粉位于由AP顆粒形成的口袋結構中，AP和硝胺等粗顆粒控制推進劑的微觀結構，對鋁粉團聚過程具有重要影響[31]。Cohen認為，AP越粗，鋁凝團越大，鋁粉燃燒效率越低。Sambamurthi等[32]指出，對于使用超細AP的推進劑，凝團粒徑隨AP粒徑減小而增大。Mullen等[33]研究了雙模AP推進劑中細AP粒徑對鋁粉團聚的影響，結果表明，當細AP粒徑從10 μm增加到82.5 μm時，凝團尺寸呈現減小趨勢。上述結論表明，AP粒徑并非越小越有利于鋁粉燃燒。一方面，中粒徑AP起到分割口袋的作用，中粒徑AP越多大“口袋”內初始鋁粉含量越低，鋁粉團聚程度降低。另一方面，AP的熱分解性質與其粒徑有很大關系，AP的低溫分解段隨粒徑減小而變弱[34]。

降低硝胺的含量有利于提高燃燒效率。Zardo等[35]指出，用硝胺部分取代AP使鋁粉團聚程度增加，他認為硝胺含有的氧化成分數量較少，包裹硝胺的粘合劑氧化不充分，在推進劑表面生成熔融層，延長了鋁粉的停留時間，并抑制了AP擴散火焰，使燃速和鋁粉燃燒效率下降。Liu Tai-Kang等[36]指出，硝胺的粗細級配可使鋁粉獲得較高的燃燒效率，用粗HMX部分替代細HMX減小了口袋體積，有利于降低鋁粉團聚程度。

1.2.2 燃燒環境及條件

鋁粉在推進劑氣相火焰中點火燃燒，燃燒條件對其點火和燃燒具有重要影響，包括燃速、壓強、燃燒氣氛環境等。

首先，燃速主要影響鋁顆粒在燃面的受力情況。燃氣流速越大，鋁顆粒受到氣體推動力越大，燃面停留時間縮短，團聚程度降低。Gany Alon等[37]認為，燃速越低，則鋁凝團越大。吳芳等[38]認為，推進劑燃速，低則鋁顆粒受到的作用小，大液滴粘著在燃面上不容易被吹走，延長了鋁粉點火時間。因此，提高燃速可改善鋁粉燃燒效率，對于某些低燃速應用背景的推進劑，應在保證發動機其他性能的條件下盡可能增大燃速。

其次，工作壓強主要影響鋁粉的燃燒過程。Alon Gany認為，鋁顆粒在燃面的碰撞幾率、停留時間和平均粒徑隨壓強升高而減小。趙志博[19]、Liu Tai-Kang等[36]研究表明，壓強對推進劑凝聚相產物峰值粒徑影響不大，但粒徑分布隨壓強的增大而集中。Sambamurthi等[32]指出，壓強越大鋁凝團越小，對于含17.5 μm細AP的推進劑，當壓強由0.75 MPa增加到3.1 MPa時，鋁凝團尺寸由200 μm減小至110 μm。由此可見，壓強主要影響鋁凝團的粒徑大小，而對小粒徑氧化物無影響，壓強升高使凝聚相燃燒產物的粒徑分布更加均勻。

Beckstead[22]綜述了壓強對鋁粉燃燒的影響，對于復合固體推進劑而言，高壓下各組分界面處的氧化性氣體被限制在固體中而達到高濃度，促進了鋁粉點火燃燒，使鋁粉燃燒效率升高。此外，推進劑燃面溫度隨著壓強增大而升高，限制鋁顆粒移動的表面層分解加快，表面層對鋁凝團的粘附力降低，使鋁凝團更容易脫離燃面進入火焰點火燃燒。Sippel等[39]從氧化反應控制步驟的角度分析了鋁粉的燃燒過程，認為反應動力學與擴散過程作用的競爭性反映為燃速壓強指數n的大小，壓強主要影響氧化反應的動力學過程，n隨壓強升高而增大。

此外，鋁粉燃燒的主要化學反應是H2O、CO2等對初始團聚鋁粒子的氧化反應，氣相火焰中氧化物的種類和含量對鋁粉燃燒過程具有重要影響。Brooks等[6]研究認為，鋁顆粒的燃燒時間隨氧化物濃度增大而顯著減小。Bazyn Tim等[40]認為，O2輸運氧原子的能力是CO2(假設生成CO)和H2O的2倍，在O2環境中反應動力學因素更重要。因此，反應速率隨壓強升高而快速增大，而在CO2和H2O環境中擴散因素更重要。他同時指出，CO2和H2O在高溫鋁顆粒表面區域內可分解成O、OH和CO等活性更高分子量更小的氧化物質，但高壓強抑制了這種熱分解過程，所以在CO2和H2O環境中，鋁粉氧化速率隨著壓強升高反而下降了。Wong等[41]研究發現，在H2O含量較高的火焰中鋁顆粒的燃燒火焰較小。Geisler等[2]研究發現，燃燒產物中水含量低的硝胺和硝酸酯推進劑需要更長的燃燒時間，同時Goss'e等[26]指出，氧化鋁液滴能夠融解水蒸氣，進而導致鋁顆粒發生分散。

顯然，H2O是一種非常重要的氧化物，研究H2O環境中壓強對鋁粉燃燒速率的影響規律，找到鋁粉氧化速率改變的壓強點或范圍，將有助于深入了解H2O的作用。

1.3 改善鋁粉燃燒效率的途徑

調節鋁粉粒徑可在一定程度上改善鋁粉燃燒效率。納米鋁粉由于具備提高推進劑燃速、縮短點火時間和降低點火溫度的特性而受到廣泛關注。Verma等[42]指出，增大鋁粉比表面積可顯著提高燃速。Deluca等[25]指出，當用納米級鋁粉部分取代微米級鋁粉時，納米鋁粉越細含量越高，燃速和壓強指數越大，鋁凝團粒徑越小。劉磊力等[43]認為，納米金屬對AP/HTPB推進劑的熱分解具有明顯的促進作用，且納米金屬粉主要通過催化AP熱分解來催化推進劑的熱分解。王桂蘭等[44]認為，超細鋁粉中活性鋁含量較低，Sippel等[45]指出，納米鋁粉會導致推進劑比沖、密度、老化和力學性能降低，同時增大推進劑粘度以及引發不穩定燃燒等問題。因此，雖然超細鋁粉具有一些潛在的優點，但至今仍難以實際應用于推進劑中。

在不降低鋁粉粒徑的前提下，通過表面處理(如包覆)增加鋁粉表面活性可改善鋁粉點火和燃燒。Sippel制備了以聚四氟乙烯包覆鋁顆粒的復合顆粒，并將其應用于固體推進劑中，結果表明包覆使燃燒產物的粒徑大大減小。秦釗等[46]研究了氟化物包覆納米鋁粉對HTPB燃料燃燒性能的影響，結果表明氟化物包覆納米鋁粉對燃料的退移速率有一定促進作用。Glotov等[47]研究了多聚物包覆鋁粉在含能粘合劑/AP/HMX推進劑中的應用，結果表明包覆層對燃速、鋁凝團粒徑和鋁粉燃燒效率均有影響，含氟聚合物包覆鋁粉對降低鋁粉團聚程度作用非常顯著。采用(CH2CH—CH2—O)Si[OCH2(CF2—CF2)2H]2包覆鋁粉，使凝聚相產物粒徑降低為微米級，理論比沖隨之增加。Glotov認為，由于包覆層的阻熱性質阻礙了鋁粉的表面氧化，進而降低了鋁顆粒間團聚的作用力；包覆層分解放出氟與鋁粉反應放出熱量，且生成產物能夠破壞鋁粉氧化膜保護層，促進鋁粉點火；鋁粉在更近燃面位置點火，反饋給燃面的熱量更多使推進劑燃速增加。此外，Rozenband等[24]指出，CrCl3可與氧化鋁發生反應，使鋁粉點火溫度降低到900 K左右，但這個結論能否適用于推進劑條件下尚未見到報道。

通過改變鋁顆粒表面氧化膜晶型的方式改善氧化膜熔點及穿透能力，是提高鋁粉燃燒效率的另一條很有前途的途徑。Breiter等[48]認為，金屬的點火溫度與金屬和其氧化物的相對密度有關。Reese等[49]等制備了粒徑為25～53 μm的Ni-Al合金粉末，并將其應用于AP/HTPB推進劑中，結果表明Ni-Al合金粉可改善鋁粉的點火性能，使推進劑燃速升高，而且鋁凝團的粒徑隨著合金粉的含量增加幾乎呈線性減小。Aly等[50]以機械研磨方式制備了Fe-Al、Ni-Al和Zn-Al合金，TG分析表明合金的氧化為多步驟的，Zn和Ni的氧化溫度低于Al；點火實驗表明3種合金的點火溫度均低于純鋁粉。分析認為，這是由于研磨使顆粒間形成網狀結構，改變了鋁顆粒表面的晶體形貌，有助于促進鋁粉的低溫氧化。點火溫度的降低和反應機制的改變使得鋁合金的點火性能皆優于純鋁粉，這與Trunov等[23]關于鋁粉氧化過程中Al2O3的晶型轉變分析一致，共同闡述了鋁粉表面特性對其點火性能的影響規律及程度。

鋁粉的燃燒與推進劑微觀結構和燃燒環境密切相關，改善燃燒環境是改善鋁粉燃燒效率的另一種有效途徑。張小平等[51]認為，硝酸酯基含量和AP擴散火焰是影響NEPE推進劑的燃速和壓強指數的主要因素。Rashkovsky等[10]指出，粘合劑和AP的分解產物對鋁粉成團具有重要影響。使用含能粘合劑、增加硝酸酯基和AP的含量可增加氣相燃燒產物中氧化物的濃度，抑制碳骨架的形成，有助于改善鋁粉燃燒效率。基于H2O在高溫鋁顆粒表面附近的分解原理，在推進劑工作壓強較低的條件下，適當增加燃燒產物中H2O的含量可在一定程度上提高鋁粉燃燒效率。

2 結束語

綜合國內外的研究現狀，可看出目前鋁粉燃燒的研究非常全面，內容涉及鋁粉點火燃燒和推進劑中鋁粉團聚機理研究、影響鋁粉燃燒的因素及規律性研究和改善鋁粉燃燒效率途徑研究等多方面。但國外以單個鋁顆粒和簡單組成推進劑的鋁粉燃燒機理研究為主，相關結論能否應用于實際的復雜體系，尚未得到驗證。當前，對推進劑中鋁粉燃燒過程的認識仍存在很多不足，主要是氣相和凝聚相燃燒產物的相互作用不明，控制調節推進劑燃燒產物(凝聚相產物、氣相產物)組成的具體途徑不明等。

總而言之，可得到如下幾點認識：

(1)團聚是導致鋁粉燃燒效率下降的直接原因，控制鋁凝團粒徑是改善鋁粉燃燒效率的主要途徑。調節鋁粉、AP、硝胺和粘合劑等組分的含量及規格，可改善推進劑的微觀結構和鋁粉燃燒的氣氛環境等，有助于改善鋁粉團聚程度。

(2)鋁粉表面改性可改善鋁粉的點火及燃燒，是改善鋁粉燃燒效率的另一主要途徑，包覆鋁粉和多元合金是當前的研究熱點，并已取得了一定成效。

(3)為了有效改進鋁粉燃燒效率，應在燃燒診斷技術、機理分析方面投入更多力量，掌握推進劑凝聚相表面層的結構和組成、調節氣相燃燒產物的途徑，以及氣相條件與凝聚相燃燒產物粒徑分布的關系等。

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(編輯：劉紅利)

Research progress analysis of aluminum combustion property and mechanism of solid propellant

TANG Quan，PANG Ai-min，WANG Yue

(Hubei Institute of Aerospace Chemo-technology，Xiangyang 441003，China)

Aluminum particles agglomerated on the burning surface of propellant can seriously affect the combustion efficiency of propellant and the ablation resistance properties of insulation and nozzle of solid rocket motor.The latest research results about aluminum combustion such as mechanism of aluminum ignition and combustion,properties of condensed combustion product(CCP),influencing factors and new technologies used to improve combustion efficiency of aluminum powder have been reviewed in this paper.Conclusions show that the surface characteristics of aluminum particle,microstructure of propellant and composition of gaseous phase combustion products are most important factors which affect combustion efficiency of aluminum powder.Ameliorating aluminum particle size distribution,adding multi-component alloy and cladding aluminum powder with polymers can improve the combustion efficiency of aluminum powder in propellant.

solid propellant；aluminum；agglomeration；surface layer

2014-07-28；

：2014-11-24。

唐泉(1989—)，男，碩士生，從事推進劑燃燒性能研究。E-mail：tq0405@163.com

V512

A

1006-2793(2015)02-0232-07

10.7673/j.issn.1006-2793.2015.02.015