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基于OpenSees鋼筋混凝土空心橋墩的抗震性能分析

2015-05-05 07:30:09張紀(jì)兵張偉光王軍文
山西建筑 2015年25期
關(guān)鍵詞:有限元混凝土模型

張紀(jì)兵 張偉光 王軍文

(1.濟(jì)南鐵路局聊城工務(wù)段,山東 聊城 252000; 2.石家莊鐵道大學(xué)土木工程學(xué)院,河北 石家莊 050043)

基于OpenSees鋼筋混凝土空心橋墩的抗震性能分析

張紀(jì)兵1張偉光1王軍文2

(1.濟(jì)南鐵路局聊城工務(wù)段,山東 聊城 252000; 2.石家莊鐵道大學(xué)土木工程學(xué)院,河北 石家莊 050043)

運(yùn)用OpenSees軟件,利用纖維模型方法建立了鋼筋混凝土空心橋墩有限元模型,并進(jìn)行了擬靜力加載過程分析,研究恒載軸壓比和縱筋配筋率對(duì)混凝土空心橋墩抗震性能的影響,結(jié)果表明:基于OpenSees有限元軟件建立的纖維單元有限元模型,模擬結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果吻合度較高,說明建立的模型能正確反映橋墩的抗震性能;提高恒載軸壓比和增大縱筋配筋率,鋼筋混凝土空心橋墩的抗震性能均得到顯著改善,但隨著恒載軸壓、縱筋配筋率的增大,殘余位移也相應(yīng)增大。

鋼筋混凝土橋墩,空心截面,抗震性能,纖維單元模型

0 引言

橋墩作為將橋梁上部結(jié)構(gòu)傳來的各種荷載可靠地傳遞給基礎(chǔ)的構(gòu)件,其抗震設(shè)計(jì)的優(yōu)劣關(guān)系到整個(gè)橋梁結(jié)構(gòu)的抗震性能,其滯回耗能性能在一定程度上決定了整個(gè)橋梁的抗震性能。因此,準(zhǔn)確預(yù)測(cè)地震荷載作用下橋墩的受力性能,對(duì)評(píng)估震后橋梁結(jié)構(gòu)的安全性和震害損失具有重要意義,如何較為可靠地模擬鋼筋混凝土橋墩在循環(huán)荷載作用下的非線性滯回反應(yīng)是橋梁結(jié)構(gòu)抗震研究的重要內(nèi)容。

OpenSees中的單元模型主要基于纖維單元模型[1],纖維單元模型因其簡(jiǎn)潔性和有效性而被廣泛地運(yùn)用于橋墩的非線性滯回分析。Sakai[2]基于OpenSees中纖維單元模型對(duì)圓柱形預(yù)應(yīng)力橋墩進(jìn)行了擬靜力分析和動(dòng)力分析,驗(yàn)證了圓柱形橋墩的延性性能、耗能性能和自復(fù)位能力,并對(duì)不同參數(shù)狀況下橋墩的滯回性能等進(jìn)行了對(duì)比和分析。國內(nèi)的劉豐[3]、葛繼平[4]、布占宇[5-8]、趙寧[9]、張偉光[10]等采用OpenSees中纖維單元模型對(duì)預(yù)制拼裝式節(jié)段橋墩進(jìn)行了抗震性能分析,研究表明預(yù)制拼裝式節(jié)段橋墩可有效減小殘余位移,但也極大降低了其耗能能力。本文基于OpenSees有限元軟件,對(duì)混凝土空心橋墩的擬靜力試驗(yàn)進(jìn)行數(shù)值模擬,并將數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相對(duì)比,最后用修正后的有限元模型對(duì)空心橋墩試件進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計(jì)參數(shù)分析。

1 有限元模型的建立與驗(yàn)證

1.1 有限元模型的建立

本文中混凝土采用混凝土纖維單元模擬,縱筋采用鋼筋纖維單元模擬,其中,混凝土本構(gòu)關(guān)系采用Scott,Park等[11]修正了的Kent-Park模型,縱向鋼筋采用考慮鋼筋等向應(yīng)變硬化影響的Giuffre-MenegottoPinto[12]模型。為更好的模擬鋼筋混凝土空心橋墩在循環(huán)荷載作用下的抗震性能,采用在dispBeamColumn單元端部附加zeroLengthSection單元的方法來模擬鋼筋混凝土空心橋墩墩底縱筋滑移的影響,zeroLengthSection單元采用由Zhao Jian等[13]提出的Bond_SP01材料模型,考慮墩底縱筋滑移的模型如圖1所示。用墩頂?shù)募匈|(zhì)量代表上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量。

1.2 有限元模型的驗(yàn)證

為了驗(yàn)證有限元模擬分析方法的正確性和精確性,對(duì)鋼筋混凝土空心橋墩進(jìn)行模擬分析。首先對(duì)文獻(xiàn)[13]中的整體式鋼筋混凝土空心橋墩進(jìn)行了模擬,模擬計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果中的滯回曲線和殘余位移曲線的對(duì)比如圖2所示。通過有限元模擬計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的比較表明,纖維單元模型能較好的模擬鋼筋混凝土空心橋墩的擬靜力行為,可用于設(shè)計(jì)參數(shù)分析。

2 參數(shù)分析

由模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比可看出,所建立的纖維單元有限元模型對(duì)空心橋墩的滯回曲線、殘余位移有較好的模擬效果。纖維單元有限元模型可以定量模擬鋼筋混凝土空心橋墩在循環(huán)荷載作用下的擬靜力反應(yīng)。因此本節(jié)對(duì)鋼筋混凝土空心橋墩進(jìn)行設(shè)計(jì)參數(shù)分析。

2.1 恒載軸壓比的影響

改變鋼筋混凝土空心橋墩的恒載軸壓比為10%,15%,20%,其他參數(shù)完全相同,恒載軸壓比的改變對(duì)滯回曲線、骨架曲線、殘余位移、累積滯回耗能等的影響分別如圖3a)~圖3f)所示。

從圖3可以看出,鋼筋混凝土空心橋墩隨著恒載軸壓比的增大,滯回曲線變得更加飽滿,屈服強(qiáng)度、殘余位移、累積滯回耗能能力增大,等效剛度和卸載剛度前期變大,后期相近,峰值抗力相近。

2.2 縱筋配筋率的影響

通過改變縱筋的直徑來改變縱筋的配筋率,其他參數(shù)不變。圖4a)~圖4f)分別給出縱筋配筋率為2.02%,2.75%,3.59%時(shí),鋼筋混凝土空心橋墩的滯回曲線、骨架曲線、殘余位移、累積滯回耗能等的對(duì)比圖。

從圖4可以看出,鋼筋混凝土空心橋墩隨著縱筋配筋率的增大,滯回曲線變得更加飽滿,累積滯回耗能能力顯著提高,屈服強(qiáng)度、峰值抗力均顯著提高,殘余位移基本一致,稍有增大的趨勢(shì),等效剛度和卸載剛度均增大。

3 結(jié)語

1)通過對(duì)已有試驗(yàn)結(jié)果的計(jì)算分析,驗(yàn)證了采用基于纖維單元有限元模型的有限元分析法可較為準(zhǔn)確的模擬鋼筋混凝土空心橋墩的受力行為。因此,通過數(shù)值模擬可對(duì)鋼筋混凝土空心橋墩進(jìn)行設(shè)計(jì)參數(shù)研究。

2)考慮粘結(jié)—滑移效應(yīng)影響的鋼筋混凝土空心橋墩模型,可較好地模擬在反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土空心橋墩的抗震性能。

3)本文在模擬過程中,混凝土本構(gòu)模型采用Kent-Scott-Park本構(gòu)模型,鋼筋材料模型采用Giuffre-MenegottoPinto模型,證明簡(jiǎn)單可行,可對(duì)鋼筋混凝土空心橋墩的抗震性能進(jìn)行較好的模擬。

4)通過設(shè)計(jì)參數(shù)分析可得,提高恒載軸壓比和增大縱筋配筋率,鋼筋混凝土空心橋墩的抗震性能得到顯著改善,但提高恒載軸壓比同時(shí)也增大了鋼筋混凝土空心橋墩的殘余位移。

[1] Mazzoni S, Mckenna F, Scott M H, et al. OpenSees Command Language Manual[D].California:University of California,2006.

[2] Junichi Sakai, Stephen A Mahin. Analytical investigations of new methods for reducing residual displacements of reinforced concrete bridge columns[D].California:Pacific Earthquake Engineering Research Center,2004.

[3] 劉 豐.節(jié)段拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土橋墩擬靜力試驗(yàn)和分析研究[D].上海:同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院,2008.

[4] 葛繼平.節(jié)段拼裝橋墩抗震性能試驗(yàn)研究與理論分析[D].上海:同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院,2008.

[5] 布占宇,唐光武.無黏結(jié)預(yù)應(yīng)力帶耗能鋼筋預(yù)制節(jié)段拼裝橋墩抗震性能研究[J].中國鐵道科學(xué),2011,32(3):33- 40.

[6] 布占宇,占陳文,石鑫磊,等.節(jié)段拼裝混凝土橋墩抗震性能研究[J].寧波大學(xué)學(xué)報(bào)(理工版),2011,24(2):83-88.

[7] 布占宇,丁 勇,李玉順,等.跨海大橋節(jié)段拼裝橋墩的抗震設(shè)計(jì)[J].港工技術(shù),2012,49(2):35- 40.

[8] 布占宇.普通鋼筋和碳纖維筋對(duì)預(yù)制節(jié)段橋墩抗震性能的影響[J].寧波大學(xué)學(xué)報(bào)(理工版),2012,25(4):75-82.

[9] 趙 寧.預(yù)制節(jié)段拼裝空心混凝土橋墩擬靜力試驗(yàn)和分析研究[D].上海:同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院,2009.

[10] 張偉光.后張預(yù)應(yīng)力預(yù)制拼裝式空心橋墩抗震性能研究[D].石家莊:石家莊鐵道大學(xué)土木工程學(xué)院,2014.

[11] Scott B D, Park R, Priestley M J N. Stress-strain behavior of concrete confined by overlapping hoops at low and high strain rates[J].ACI Journal Proceedings,1982,79(1):98.

[12] Taucer, F., Spacone, E., Filippou, F..A fiber beam-column element for seismic response analysis of reinforced concrete structures[R].California:Earthquake Engineering Research Center,University of California,Berkeley,1991.

[13] Zhao, Sritharan S. Modeling of strain penetration effects in fiber-based analysis of reinforced concrete structures[J].ACI Structural Journal,2007,104(2):133-141.

Analysis of seismic behavior of reinforced concrete hollow column bridge using OpenSees

Zhang Jibing1Zhang Weiguang1Wang Junwen2

(1.LiaochengRailwaySectionofJinanRailwayBureau,Liaocheng252000,China;2.SchoolofCivilEngineering,ShijiazhuangTiedaoUniversity,Shijiazhuang050043,China)

The model of reinforced concrete bridge column with hollow section is set up utilizing fiber beam column element with the OpenSees, to analyze the pseudo static behavior and investigate the effect of axial dead load ratio and longitudinal reinforcement ratio on seismic performance of reinforced concrete hollow column bridge. The results show that: using the OpenSees, a detailed two dimensional fiber element model is developed. The finite element model was validated by good agreement between the simulated and experimental results. Raise the axial dead load ratio and increase the longitudinal reinforcement ratio, the seismic performance of reinforced concrete hollow pier have been significantly improved, but with the axial dead load ratio, longitudinal reinforcement ratio increases, the residual displacement is correspondingly large.

reinforced concrete bridge column, hollow section, aseismic performance, fiber element model

2015-06-20

張紀(jì)兵(1978- ),男,工程師; 張偉光(1989- ),男,碩士,助理工程師; 王軍文(1971- ),男,博士,教授

1009-6825(2015)25-0170-03

U442.55

A

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