F18-21整體式防噴器組的研制

張　川　宋振華　鄭　泳　劉　鳴　唐秋林　袁　影（中國石油寶雞石油機械有限責任公司廣漢鉆采設備廠，四川廣漢　618300）

F18-21整體式防噴器組的研制

張川宋振華鄭泳劉鳴唐秋林袁影
（中國石油寶雞石油機械有限責任公司廣漢鉆采設備廠，四川廣漢618300）

隨著鉆井、修井工藝對防噴器組總體高度、體積大小的要求越來越苛刻，為了更好地滿足特殊鉆井的需求，研制了F18-21整體式防噴器組。通過有限元分析，一次鑄鋼成型的防噴器殼體滿足《井口裝置和采油樹設備規范》；通過各項性能試驗，其殼體強度、液控油缸強度、環形膠芯密封性能、閘板膠芯密封性能、主通徑都可以滿足現場應用的需要。現場裝配結果表明，該整體式防噴器組較常規防噴器組總體高度降低500 mm、總重量減輕600 kg、密封泄漏點減少2處，具有結構緊湊、性能可靠、省時省力的特點。

防噴器；整體式；鉆修井

隨著深井、超深井、高壓油氣井的增加及平衡鉆井工藝的廣泛采用，特別是在發現、解放、保護油氣層的欠平衡鉆井中，井控設備作為及時發現和控制溢流，防止井噴，避免油氣資源浪費的關鍵設備，受到越來越高的重視和廣泛應用［1］。常規防噴器組由環形防噴器、閘板防噴器、占位四通三大元件組成，其中環形防噴器、閘板防噴器應具備有效封閉井口裝置、防止鉆井時井噴以及處理其他復雜情況等功能，特別適用于密封各種形狀和不同尺寸的管柱，也可全封閉井口；占位四通是構成防噴器組合的重要元件，通過占位四通的側口可安裝節流管匯、壓井管匯，也可進行壓井、節流循環、擠注水泥及釋放井內壓力［2］。三大元件的簡單疊加構成了常規防噴器組，具有體積大、重量大、高度高、生產成本高、密封泄漏點多、鉆井安裝前后費時費力的缺點。

隨著鉆井工藝對井控設備的要求越來越高，鉆井、修井工藝對防噴器組總體高度、體積大小的要求也越來越苛刻。為了更好地滿足特殊鉆井的需求，2013年7月7日，寶雞石油機械有限責任公司廣漢鉆采設備廠試制了國內首套適合車載鉆井、修井使用的F18-21整體式防噴器組（通徑為?179.4 mm、壓力級別為20.7 MPa）。

1　整體式防噴器組的結構及工作原理

F18-21整體式防噴器組的結構主要由頂蓋、膠芯、擋泥環、大活塞、防噴器殼體、液缸、缸蓋、鎖緊軸、手動控制總成、活塞桿、小活塞、側門、閘板總成、鉸鏈總成組成；液壓系統的工作壓力是10.5 MPa，最大液壓操作極限是20.7 MPa；采用API Spec 6A法蘭（上、下均為栽絲結構）與其他井口設備連接，關閉及打開膠芯（環形膠芯及閘板）均采用液壓操作［3］。

F18-21可利用液壓來打開或關閉膠芯。當大活塞在液缸關閉腔的油壓推動下向上運動并推擠膠芯，膠芯向上向中心收縮，膠芯間的硫化橡膠被擠向井口中心，最終實現了管柱密封或井口全封閉；當大活塞在油壓推動下向下運動時，膠芯依靠自身彈力復位并且處于自由狀態，井口完全打開，等同于環形防噴器的作用。

F18-21可利用液壓來打開或關閉閘板總成。當液壓油進入液缸的關閉腔，推動小活塞，帶動活塞桿，進而帶動閘板總成向井口中心運動，直至井口關閉（井口內無鉆柱，閘板腔室裝配全封閘板）或抱住鉆柱（井口內有鉆柱，閘板腔室裝配半封閘板），然后旋轉手動控制總成推動鎖緊軸向井口中心運動直至鎖緊軸貼合活塞桿，最終實現關井。反之，旋轉手動控制總成帶動鎖緊軸遠離活塞桿至完全歸位，此時液壓油進入液缸的開啟腔，推動小活塞，帶動活塞桿，進而帶動閘板總成遠離井口中心至完全歸位，最終實現開井，等同于閘板防噴器的作用。

F18-21還可在高壓油氣井鉆井過程中使用，側口連接相應的閥門和管線進行防噴和節流壓井等作業，同時也可以起到連接井口的作用，該特征等同于占位四通。

2　整體式防噴器組的特點

（1） 整體式防噴器組的鑄件殼體采用一次鑄鋼成型，整體性好、強度高、設計自由度大、鑄鋼壓板節點適用性良好。

（2）鑄件殼體粗加工后，進行超聲波探傷檢測合格；然后采用數控機床等高精度加工設備，保證零部件密封表面和配合表面的表面粗糙度和尺寸精度，從而保證防噴器裝配后的整體密封性能。

（3）整體式防噴器組采用單獨本體，較常規防噴器組的密封泄漏點減少了2處，而且在安裝過程中只需一次性安裝，減少作業程序，節約鉆修井作業時間［4］。

（4）F18-21殼體設計高度為1 180 mm，較常規防噴器組的總體高度至少降低了500 mm，大大降低了安裝高度，更好地滿足了鉆修井的工藝要求。

（5）F18-21殼體設計結構緊湊，較常規防噴器組的本體總重量至少減少了600 kg，材料成本和生產成本大大降低。

3　殼體結構的有限元分析

采用Solidworks建模軟件及Cosmos分析軟件對整體式防噴器組的殼體結構進行了有限元分析計算及校核。整體式防噴器殼體的三維模型見圖1。

圖1　整體式防噴器殼體的三維模型

殼體材料采用優質合金鋼，經調質處理（硬度207～237 HB）后其力學參數見表1。

表1　殼體材料性能參數

對殼體在靜水壓力和額定工作壓力兩種狀態下進行分析計算及校核。在靜水壓力41.5 MPa狀態下：殼體的鉆井四通兩側口處最大應力為134.9 MPa，見圖2。根據ASME規范應力分類的理論可知，閥體受內壓時，最大應力處有展開趨勢，其最大應力點的等效應力是由一次薄膜應力σm和一次彎曲應力σw疊加而成，即σm+σw=134.9 MPa。靜水壓力下的強度條件為σm+σw≤1.35σs（σs為屈服強度，1.35σs=558.9 MPa），符合API規范［5-7］。

在額定工作壓力21 MPa狀態下：殼體的鉆井四通兩端面外圓處最大應力為119.4 MPa，見圖3。額定工作壓力下的強度條件為σm+σw≤σs，σs=517 MPa，符合API規范［5-7］。

4　性能試驗

為了使研制的F18-21整體式防噴器組滿足現場鉆井、修井的使用需要，對其進行了強度性能試驗、密封性能試驗及通徑試驗。

圖2　殼體在41.5 MPa靜水壓力下的應力云圖

圖3　殼體在21 MPa額定工作壓力下的應力云圖

（1）強度性能試驗。為確保防噴器殼體及液控油缸在工作過程中不出現損壞、爆裂等事故，故殼體強度試驗的壓力值為防噴器額定工作壓力的2倍，即41.5 MPa；液控油缸強度試驗的壓力值為油缸額定工作壓力的2倍，即21 MPa［3］。試驗過程中，側門與殼體間密封無泄漏、液控油缸總成無泄漏；試驗完成后，檢測結果顯示殼體與液控油缸均無裂紋、損傷現象，說明其強度滿足現場應用的需要。

（2）密封性能試驗。為確保防噴器在工作過程中密封性能可靠、關鍵部位不出現泄漏，故密封性能需要按照規范［3］進行低壓試驗與高壓試驗，環形膠芯封零試驗的壓力值分別為2 MPa與10.5 MPa；環形膠芯內徑?73.0 mm管柱的密封試驗壓力值分別為2 MPa與21 MPa；閘板膠芯?88.9 mm管柱的密封試驗壓力值分別為2 MPa與21 MPa。試驗過程中，環形膠芯密封無泄漏、閘板膠芯密封無泄漏、側門與殼體間密封無泄漏、液缸總成密封無泄漏；試驗完成后，檢測結果顯示殼體、環形膠芯及閘板膠芯均無裂紋、損傷現象，說明其密封性能滿足現場應用的需要。

（3）通徑試驗。為了確保防噴器在現場應用時不出現卡鉆等安全事故，故通徑試驗務必在防噴器環形膠芯處于自由狀態、閘板處于開啟狀態時進行，試驗結果顯示鉆具能順利通過防噴器的主通徑。

5　結論

（1）F18-21整體式防噴器組比常規防噴器組總高度降低500 mm、總重量減輕600 kg，具有結構緊湊、節省安裝時間、降低生產成本的優點。

（2）整體式防噴器組滿足車載鉆井、修井的現場需求，通過了強度試驗、密封試驗與通徑試驗，工作性能安全可靠。

（3）國內整體式防噴器組的研究還需進一步完善，研究承壓35 MPa以上的殼體鑄造工藝，以彌補高壓作業下鑄件殼體可能出現裂紋、缺陷的問題。

［1］鄭泳，肖力彤，崔凱，等.Cameron式2FZ35-35型雙閘板防噴器研制［J］.石油礦場機械，2011，40（10）：80-82.

［2］蘇尚文，許宏奇.我國防噴器技術進展及發展方向［J］.石油機械，2001，29（S0）：101-103，107.

［3］API Spec 16A-2004，鉆通設備規范［S］.

［4］王志遠，趙勝英，趙利，等.防噴器領域的最新進展［J］.石油機械，2005，33（3）：71-72.

［5］ASME BPVC Ⅷ-2010, ASME鍋爐及壓力容器規范［S］.

［6］任克忍，盧韻皎，張永澤，等.雙閘板防噴器主殼體的有限元強度分析［J］ .石油礦場機械，2005，34（1）：50-53.

［7］API Spec 6A-2010，井口裝置和采油樹設備規范［S］.

（修改稿收到日期 2015-02-09）

〔編輯李春燕〕

西南油氣田平落壩氣田產氣逾55億m3

截至2015年3月11日，西南油氣田公司平落壩氣田累計生產天然氣55.6億 m3，有效緩解了川西氣區日益凸顯的天然氣供需矛盾，為川西地區的經濟發展做出積極貢獻。

平落壩氣田于1991年10月投產，目前共有28口生產井，月產天然氣1000萬m3，所產天然氣進入平邛線，為邛崍、崇州、大邑等縣市提供民用和商用CNG（壓縮天然氣）。 西南油氣田公司為解決開發生產中的突出問題，確保氣井穩定生產，持續開展整體治水和實施車載式增壓機氣舉、泡沫排水采氣等工藝措施挖潛，優化排水工藝和調整地面系統，提高低滲區采氣效率，全力控制遞減。同時，嚴格按照安全生產相關管理制度和要求，全力做好安全環保工作，確保氣田各井站及輸氣管線安全平穩運行。

(供稿孫雷)

Development of F18-21 integral blowout preventer stack

ZHANG Chuan, SONG Zhenhua, ZHENG Yong, LIU Ming, TANG Qiulin, YUAN Ying
（Guanghan Drilling Equipment Factory, CNPC Baoji Petroleum Machinery Co. Ltd., Guanghan 618300, China）

In order to meet the increasingly demanding requirements for the total height and volume of blowout preventer (BOP) stack from drilling and workover technologies, particularly the special drilling requirement, the F18-21 integral BOP stack has been developed. Finite element analysis shows that the BOP shell of one-step cast meets the Equipment Specifications for Wellhead Apparatus and Christmas Tree. Various functional tests show that its shell strength, hydraulic-controlled cylinder strength, sealing property of annular rubber core, sealing property of valve plate rubber core and main path diameter all meet field application requirements. The field assemblage result shows that, compared with the conventional BOP stack, this integral BOP stack is about 500 mm shorter at height, 600 kg light at weight, and 2 places less in sealing leaking points. It is characterized by compact configuration, reliable functions and time-saving and power-saving.

blowout preventer; integral; drilling and workover

TE931.1

B

1000 – 7393（ 2015 ） 02 – 0124 – 03

10.13639/j.odpt.2015.02.033

張川，1971年生。西南石油大學機械工程專業在讀博士，現從事石油鉆采設備的科研與管理工作，高級工程師。電話：0838-6099089。E-mall：zhangchuang166@sina.com。

引用格式：張川，宋振華，鄭泳，等.F18-21整體式防噴器組的研制［J］. 石油鉆采工藝，2015，37（2）：124-126.