鎂劑除硅劑在稠油污水處理過程中的應用

張博，范代娣，屈撐囤，姜偉

（1.西北大學化工學院，陜西西安710065；2.西安石油大學化工學院，陜西西安710065）

鎂劑除硅劑在稠油污水處理過程中的應用

張博1，范代娣1，屈撐囤2，姜偉1

（1.西北大學化工學院，陜西西安710065；2.西安石油大學化工學院，陜西西安710065）

針對鍋爐用水除硅的現狀，選擇氯化鎂作為除硅劑，考察反應時間、污水溫度、污水pH、藥劑用量對新疆油田風城2號站稠油污水除硅效果的影響。根據正交實驗的結果，可以得出影響該站除硅效果的主要因素為污水pH和除硅劑用量，時間和溫度影響相對較小，并且可以看出，除硅劑加入前后污水pH值的改變對除硅的影響都很大。在滿足鍋爐來水含硅量小于50 mg/L的條件下，可以得出最佳的除硅條件為：除硅劑用量500 mg/L，pH1（除硅劑加入前的污水pH）為9.5～10.0，pH2（除硅劑加入后污水的pH）為9.0～9.5。

稠油污水；鍋爐用水；正交實驗；除硅

新疆油田是中國西部地區最大的石油生產企業，其稠油開采的主要方式為蒸汽吞吐和蒸汽驅，這種方式需要消耗大量的清水和熱能并且產生出大量的成分復雜難以處理的高溫稠油污水。而新疆油田又地處沙漠地帶，清水資源嚴重匱乏，如果稠油污水直接外排，不僅污染地表水體，造成嚴重環境污染，而且浪費了大量的熱能和水資源。因此，可將稠油采出水回用到蒸汽鍋爐中，這樣既能減少清水的使用量，又能利用采出水的熱能，節能又環保［1］。

在采出水回用鍋爐的過程中，來水中的硅酸鹽含量對于鍋爐的安全運行影響很大。硅酸鹽很容易和水體中其他物質反應生成難以辨認的堅硬化合物也即硅垢，例如：Na2O-Fe2O3-4SiO2，Na2O-Al2O3-4SiO2-2H2O，Na2O-4CaO-6SiO2-H2O等，這種垢和一般的碳酸鈣垢不同，其結構致密且堅硬，用常規的除垢方法很難去除干凈，而硅垢的存在會導致鍋爐的傳熱效率降低，甚至引起爐壁和管道的穿孔［2］。因此在GB SY/T 0097-2000（稠油油田采出水用于蒸汽發生器給水處理設計規范）中明確規定了鍋爐來水中的硅酸鹽含量（以SiO2計）不能超過50 mg/L。新疆油田的稠油采出水都是高含硅水，其含硅量高達150 mg/L～200 mg/L，因此除硅就勢在必行。

除硅的方法在文獻記載中有很多。Roques［3］已經證明，一種鋁化合物可以與無定型態的膠體硅反應，除硅效率高，反應摩爾比大概為1：40。Chan等［4］研究發現，氫氧化鐵能夠吸附溶解硅，提高膠體硅絮凝和沉降速度。其他的除硅方法有反滲透、離子交換、電絮凝等［5-7］，效果都很好。但是，由于稠油污水量大且成分復雜，處理成本高昂，這些方法只適用于特殊類型的污水，并不適用于稠油污水的處理。所以在稠油污水除硅方面，化學法是研究工作者考慮的主要方向。

現用的化學法除硅主要為熱石灰軟化法除硅工藝，除硅效率可以高達90%。但是在除硅過程中產生了很多稠油污泥，大大增加了污泥的處理成本，因此該方法并沒有得到大規模的推廣。所以，研究稠油采出水除硅新工藝，減少污泥量，降低經濟成本，就顯得尤為重要。本文針對新疆油田風城2號站的稠油采出水，選擇氯化鎂作為除硅劑，對影響除硅的因素進行了詳細的分析。

1 材料與方法

1.1 儀器與材料

儀器：雷磁pH計，型號PHS-3C；紫外可見分光光度計，型號UV-1800；數顯電子恒溫水浴鍋，型號HH-4。

藥品：氫氧化鈉，鹽酸，氯化鎂，聚丙烯酰胺PAM，聚合氯化鋁PAC，乙醇，鉬酸銨，草酸等，均為分析純。

水樣：新疆油田風城2號站調儲罐出水，含硅量：174.15 mg/L，pH：8.0～8.5。

1.2 鎂劑除硅的原理

稠油廢水中的硅主要有兩種形式：膠體硅（活性硅SiO2）和溶解性硅酸根離子（SiO32-）。用氯化鎂除硅是在pH=10～11的條件下，氯化鎂和硅酸根離子生成硅酸鎂沉淀，然后加入絮凝劑，使懸浮的硅酸鎂和少量膠體硅沉淀除去。其化學反應原理為：

1.3 實驗方法與設計

實驗方法：取500 mL水樣加入到1 000 mL燒杯中，放置水浴鍋中加熱到一定溫度T，然后用20% NaOH或者1∶1HCl調節水樣的酸堿度至pH1，加入一定量的除硅劑，攪拌至均勻，反應3 min～5 min，調節水樣酸堿度至pH2，加入60 mg/L的PAC快速攪拌10 s，加入1 mg/L的PAM慢速攪拌30 s，之后在水浴鍋中恒溫反應。反應完成后，用中速濾紙過濾，取其過濾液用硅鉬黃法測其硅含量［8］，用二氧化硅表示。

實驗設計：在絮凝劑加入量一定的條件下，考察反應時間t、反應溫度T、pH1、pH2以及除硅劑用量對2號站稠油污水除硅效果的影響。為了更好的分析各因素之間對于除硅的影響，以除硅率作為考察指標，現設計L16（45）正交實驗表，各因素的4個水平（見表1）。

表1 正交因素水平

2 結果與討論

2.1 正交實驗結果

反應時間、反應溫度、pH和除硅劑用量對除硅率影響的正交實驗結果及極差分析（見表2）。直觀分析圖（見圖1）。

由表2可以得出，影響風城2號站反應器出水除硅效果的主要因素為pH1與pH2，并且各個因素作用大小依次為pH2、pH1、反應時間、鎂劑用量和溫度。除硅效果最優方案為反應時間為40 min，反應溫度60℃，鎂劑加藥量為400 mg/L，pH1為9.5～10.0，pH2為9.5～10.0。

表2 五因素正交實驗結果及極差分析

由圖1可以得出：二氧化硅去除率隨著pH1和pH2的增大而顯著增大，表明除硅過程的主要影響因素為水溶液的pH，這是因為鎂劑除硅的機理是在堿性條件下，鎂劑部分水化形成Mg（OH）2分子結構，其可以部分解離進入溶液，由此形成了周圍被OH-包圍的帶正電荷的復雜膠體粒子，水中以不同形態存在的硅酸化合物可以與膠體粒子進行離子交換，形成了難溶的硅酸鎂化合物，在某種程度上也發生了硅酸膠體的凝聚和硅酸鈣的生成［9］；反應溫度對于除硅影響較小，這和之前室內模擬水的研究結果是一致的，故可以不考慮溫度對試驗的影響，在以后的試驗中確定水浴鍋溫度為60℃；鎂劑用量對于除硅效果相對較小，但從其走勢上可以看出仍有優化的可能性，而且室內模擬水的研究結果表明鎂劑用量對處理效果影響顯著，為了排除實驗誤差，故有必要繼續優化；反應時間對于除硅效果影響相對較小，其走勢也有優化的可能性，但是考慮到現場工藝流程的加藥方式，可忽略其影響，確定反應時間為10 min；從處理后的水中硅含量可以看出，處理結果只有一個滿足鍋爐來水硅含量低于50 mg/L的標準，而且可以追加實驗繼續優化。

圖1 五因素正交實驗直觀分析

表3 三因素正交實驗結果及極差分析

2.2 追加實驗

由于處理后的水中含硅量還沒有滿足鍋爐來水的要求，故考察增大鎂劑用量對除硅的影響。由以上分析可知，確定反應時間為10 min，反應溫度為60℃。實驗設計與結果（見表3），方差分析（見表4），直觀分析（見圖2）。

表4 三因素正交實驗結果方差分析

其中：F比=A/B，A=Sj/fj，B=Se/fe，其中Sj為第j列偏差平方和，fj＝第j列水平數-1，為第j列自由度，Se為誤差列偏差平方和，fe＝誤差列水平數-1，為誤差列自由度，查F分布數值表，做顯著性檢驗。

圖2 三因素正交實驗直觀分析

由極差分析表3和方差分析表4可知，pH1、pH2、鎂劑用量三個因素均為顯著影響因子，在所選擇的水平范圍內，影響作用大小依次為pH2、pH1、鎂劑用量，這與之前的實驗結果是一致的。從處理后水的二氧化硅含量可以看出，在所選擇的水平范圍內已經可以滿足除硅的要求；誤差列極差值比較小，表明在實驗中沒有交互作用，也沒有漏掉其他影響因素。

由直觀分析圖2可以看出：在所選的水平范圍內，最佳反應條件為：鎂劑用量700 mg/L，pH1為9.5～10.0，pH2為9.0～9.5。而從走勢上可以看出鎂劑用量與pH2仍有優化的潛力，但是考慮到污水pH過高可能導致結垢問題嚴重與堿性腐蝕，以及現有的處理結果已滿足國標中規定的鍋爐用水硅含量低于50 mg/L的要求，故確定pH1為9.5～10.0，pH2為9.0～9.5，鎂劑用量為500 mg/L。

3 結論

（1）污水體系的pH值對稠油污水的除硅效果影響最大，而且在加入除硅劑前后pH值的改變都會影響到除硅結果，這是由于高pH值有利于鎂劑在水溶液中形成Mg（OH）2復雜膠體粒子，從而強化了對硅酸化合物的吸附。

（2）溫度和反應時間對于除硅效果的影響相對較小，在實際應用中可以不考慮其影響；除硅劑用量越大，除硅效果越好，而且污泥量也相對較少；在滿足來水硅含量低于50 mg/L的條件下，風城2號站鎂劑除硅的最優條件為：除硅劑用量500 mg/L，pH1：9.5～10.0，pH2：9.0～9.5。

［1］韓冷冰.遼河油田稠油污水處理方法探討［J］.環境保護與循環濟，2012，（8）：48-50.

［2］ZENG Yubin，YANG Changzhu，PU Wenhong，et al.Removal of silica from heavy oil wastewater to be reused in a boiler by combining magnesium and zinc compounds with coaguation［J］.Desalination，2007，216：147-159.

［3］Roques H.Chemical Water Treatment-Principles and Practice［M］.New York：VCH，1996.

［4］CHAN S H，CHEN Z J.ASME［J］.Heat Transfer，1995，117（5）：323-328.

［5］DEN W，HUANG C.Electrocoagulation for Removal of Silica Nano-Particles from Chemical-Mechanical-Planarization Wastewater［J］.Colloids and Surfaces A∶Physicochem Engineering Aspects，2005，254（1～3）：81-89.

［6］WEN Ruime，DENG Shouquan，ZHANG Yafeng，et al.The Removal of Silicon and Boron from Ultra-Pure Water by Electro-Deionization［J］.Desalination，2005，181（1～3）：153-159.

［7］孫繩昆.稠油采出水深度處理除硅工藝技術［J］.石油規劃設計，2005，16（5）：27-29.

［8］中華人民共和國國家標準GB/T 12150-1989.鍋爐用水和冷卻水分析方法硅的測定［S］.1989.

［9］周本省.工業水處理技術［M］.北京：化學工業出版社，2011.

Application of magnesium agent in the silica removal of heavy oil wastewater

ZHANG Bo1，FAN Daidi1，QU Chengtun2，JIANG Wei1
（1.College of Chemical Engineering，Northwest University，Xi'an Shanxi 710065，China；2.College of Chemical Engineering，Xi'an Shiyou University，Xi'an Shanxi 710065，China）

This article investigated the effects of reaction time，temperature，pH value of wastewater，and dose of magnesium agent on the removing ratio of SiO2in the heavy oil wastewater of Fengcheng No.2 station in Xinjiang oil field.According to the results of orthogonal experiment，the main influence factors are the pH value of wastewater and the dosages of magnesium agent.Reaction teperature and time showed slight influence on the silica removal.When the dosage of magnesium，the pH value of wastewater before adding the agent，and the pH value of wastewater after adding the agent are 500 mg/L，9.5～10.0，9.0～9.5，respectively.

heavy oil wastewater；water reused in boiler；orthogonal experiment；silica removal

張博，男（1991-），西北大學化工學院在讀碩士研究生，從事油田污水處理方向的工作，郵箱：691557809@qq.com。

10.3969/j.issn.1673-5285.2015.08.023

TE991.2

A

1673-5285（2015）08-0087-05

2015－05-12