超深水半潛式鉆井平臺設計技術創新與應用

謝 彬，李 陽，張 威，謝文會，王俊榮

(中海油研究總院，北京 100028)

超深水半潛式鉆井平臺設計技術創新與應用

謝 彬，李 陽，張 威，謝文會，王俊榮

(中海油研究總院，北京 100028)

中國南海環境條件惡劣，夏季強臺風頻發，冬季突發性風暴不斷，內波時隱時現，對深遠海作業的半潛式鉆井平臺的安全性、總體性能、作業效率等方面均提出了非常高的要求，南海超深水半潛式鉆井平臺的設計面臨多項世界級的技術挑戰。結合南海超深水半潛式鉆井平臺的研發過程，重點敘述在南海內波流載荷、甲板可變載荷、慢漂運動預測、簡化疲勞分析等方面取得的創新性成果，并對南海超深水半潛式鉆井平臺的總體方案加以介紹。通過多項重大技術創新攻關，最終研發出世界首次針對南海特殊環境條件、具有自主知識產權的超深水半潛式鉆井平臺新船型。平臺作業水深3 000 m、鉆井深度10 000 m、可變載荷9 000 t，穩性和結構強度滿足南海200年一遇環境條件要求。與世界先進的同類平臺相比，其運動性能和作業性能優良，平均鉆井作業時效較國際同類平臺提高10%，綜合技術指標世界領先。

超深水半潛式鉆井平臺；內波流；慢漂；簡化疲勞；總體方案

0 引 言

我國油氣供需矛盾日益突出，2014年我國原油對外依存度已逼近60%。近十年，全球重大油氣田的發現主要來自深水。我國南海蘊藏著豐富的油氣資源，資源量高達230～300億噸，是我國油氣供給重要的戰略接替區。

開發中國南海超深水海域石油資源，需要可移動式鉆井裝置。目前世界上使用的可移動式鉆井裝置主要包括自升式鉆井平臺、鉆井船和半潛式鉆井平臺。其中自升式鉆井平臺由于受作業水深的限制，不能進行海洋深水油氣田的勘探開發作業；而與鉆井船相比，半潛式鉆井平臺憑借作業效率高、環境適應性強、適應水深范圍廣等優點成為國外深水油氣勘探開發的最主要裝備。

中國南海環境條件惡劣，強臺風頻發、季風不斷，號稱“水下魔鬼”的內波時隱時現，對平臺的安全性、總體性能、作業效率等方面均提出了更高的要求，南海超深水半潛式鉆井平臺的設計面臨多項世界級的技術挑戰[1-2]。

1 南海內波流載荷計算方法

中國南海夏季臺風頻發，冬季季風不斷，海面以下時常還存在強內波流，因此它屬于世界上環境條件極為復雜惡劣的海域之一。內波是發生在密度穩定層化的海水內部的一種波動，波高從幾十米甚至達到上百米，產生的剪切流流速可高達2.0 m/s，破壞力大，突發性強，對浮式海洋平臺的影響極大[3]。復雜的地形和潮流分布導致南海海域內波頻發。此前，國內外既沒有針對南海內波發生、演化、傳播的機理性研究，也沒有針對南海內波流等特有災害環境條件進行設計的超深水半潛式鉆井平臺，因此有必要建立南海內波演化模型，研究內波流荷載計算方法，確立內波流載荷與其他環境荷載的組合方法。

1.1 南海內波演化模型的建立

考慮兩層不可混溶流體在兩水平固壁間不可壓縮的無旋無黏流動，其位形如圖1所示，它處于靜力學穩定狀態，即σ=ρ1/ρlt;1，ρ1和ρ分別為上層和下層流體的密度，并假設無窮遠處流體是靜止的，且僅考慮二維情形。

圖1 兩層不可混溶流體在兩水平固壁間不可壓縮的無旋無粘流動Fig.1 Incompressible non viscous flow of two layers of immiscible fluid in the two horizontal solid walls

(1)

(2)

界面上的運動學條件為

(3)

(4)

界面上的動力學條件為

(5)

固定壁上的邊界條件為

(6)

(7)

考慮小振幅波情形，此時式(3)～(5)分別變為

(8)

(9)

(10)

采用分離變量法求解控制方程式(1)和式(2)在邊界條件式(8)～(10)下的解，分別得到線性內波頻率ω和波數k的頻散關系式(11)以及上下層流場速度u1和u的表達式(12):

(11)

(12)

式中：H為內波波高。

由此得到考慮淺水效應、耗散效應以及摩擦效應的二階KdV方程：

(13)

式中：c1,c4,c5,c6是非線性項系數；c2,c3是頻散項系數；γ,f,ε分別是淺水系數、摩擦系數和耗散系數。人們通常采用在經典KdV模型中加入變淺效應項、耗散效應項和海底摩擦項的方法來分別考慮實際海況下地形、耗散和海底摩擦等因素的影響。通過開展大量的文獻調研，確定了這些影響因素的描述方法，同時獲得了在南海開展的有關內波傳播演化的實測數據，利用該數據，通過大量的數值模擬實驗，確定了模型中的相關系數[4]。

1.2 內波載荷計算公式的建立

活動在我國南海海域的內波主要以內潮波和內孤立波的形式出現。其中內潮波由天文潮的潮流通過海底山脊形成，當它向遠離源區傳播時會分裂成孤立波串,出現在南海北部和東沙群島附近。由內波流場特征分析得知，相對于內波特征波長而言，海洋結構物完全可以視為小尺度物體，因此，Morison公式適用，公式為

(14)

式中:ρf是流體密度;A和V分別為平臺迎風面積和排水體積;U和dU/dt分別為當地垂直于構件軸向方向的瞬時速度和加速度;Cd為阻力系數;Cm為慣性力系數。水質點的瞬時速度和加速度根據內波傳播引起的上下兩層流在水平x方向上的流場來計算。

(15)

對上式求時間變量t的導數，得到水質點的加速度表達式：

(16)

1.3 內波和其他環境荷載組合的運動方程的構建

對半潛式平臺的主體，其在內波模態下的運動響應可以由下式進行求解:

(17)

式中：t為時間；xG為平臺6個自由度上的運動位移向量;外力f1為內波載荷向量，外力f2為其他海洋環境載荷向量;M,K分別為質量矩陣和剛度矩陣;Ma和C分別為附加質量矩陣和阻尼矩陣[5]。

2 超深水半潛式鉆井平臺設計技術創新

超深水半潛式鉆井平臺由于其功能及作業環境條件的要求，其結構、設備等均非常復雜。通過研究，全面進行了超深水半潛式鉆井平臺設計方法的總體方案設計、系統集成技術、平臺定位技術、總體性能、結構強度及疲勞分析等多項技術創新，以下重點對超深水半潛式鉆井平臺設計方法中的幾項關鍵技術進行介紹。

2.1 深水半潛式鉆井平臺甲板可變載荷的計算方法

甲板可變載荷是深水半潛式鉆井平臺的關鍵性能指標之一。對于深水鉆井作業，隨著水深和井深的增加，作業區域離陸地越來越遠，供應船有可能長時間不能到達鉆井平臺，導致后勤供應困難。因此，新型深水半潛式鉆井平臺技術發展的趨勢之一就是平臺具有足夠的甲板可變載荷和儲存能力。

為保證深水鉆井作業正常進行，要求新建鉆井平臺的甲板可變載荷至少能夠滿足一口深水井的作業需要。但在半潛式鉆井平臺的設計和建造過程中，甲板可變載荷卻沒有一個標準的設計方法，多數依靠類比、經驗等估算。因此可能造成建造鉆井平臺的甲板可變載荷過大或過?。哼^大造成資源浪費，增大投資；過小則不能滿足深水鉆井作業的特殊要求，影響作業效率，兩者都會影響新建平臺的投資回報。

針對上述問題，研發出一種深水半潛式鉆井平臺甲板可變載荷的設計方法。其中深水半潛式鉆井平臺的甲板可變載荷采用如下公式設計：

LVD≥CL(Lm+Lr+Ldp+Lcs+Lt+Lce+Lba+Lbe+Lo)，

(18)

式中:Lm為鉆井液載荷；Lr為隔水管載荷；Ldp為鉆桿載荷；Lcs為套管載荷；Lt為油管載荷；Lce為水泥載荷；Lba為重晶石載荷；Lbe為土粉載荷；Lo為其他載荷，各載荷的單位均為噸；CL為系數，取1～1.5，根據各載荷的實際情況確定。

鉆井液載荷Lm包括日用鉆井液用量和備用鉆井液用量兩部分，計算公式如下：

Lm=ρ(Va+Vr)，

(19)

式中：ρ為鉆井液密度，g/cm3；Va為日用鉆井液體積，m3；Vr為備用鉆井液體積，m3；日用鉆井液體積Va包括套管的內容積、井眼的內容積、隔水管的內容積和地面管匯內容積，各段日用鉆井液體積Va可以用如下公式計算：

(20)

式中:D為井眼、套管、隔水管或管匯內徑，m；H為井眼、套管、隔水管或管匯長度，m。備用鉆井液體積Vr計算公式如下：

Vr≥1.5Va.

(21)

水泥載荷Lce計算公式如下：

Lce=SWce,

(22)

式中：S為水泥袋數；Wce為每袋水泥質量，t。水泥袋數S計算公式如下：

S=[Vo(1+E)+Vc+Vp]/Y,

(23)

式中:Vo為環空裸眼部分容積，L；E為附加系數；Vc為套管與套管之間環形容積，L；Vp為管內水泥塞容積，L；Y為水泥造漿率，L/sx。

重晶石載荷Lba計算公式如下：

Lba≥0.12V漿ρ2/(ρ2-ρ1-0.12),

(24)

式中：V漿為原鉆井液體積，m3；ρ1為原鉆井液密度，g/cm3；ρ2為重晶石密度，g/cm3。

通過對深水半潛式鉆井平臺甲板可變載荷中各分項載荷的分析和計算，得出一套設計甲板可變載荷的理論方法，該方法比較簡單，可以準確地計算深水半潛式鉆井平臺甲板可變載荷的大小，有效避免深水半潛式鉆井平臺的甲板可變載荷過大或過小，從而既不會造成資源浪費，又能夠滿足深水鉆井作業的特殊要求。使得新建深水半潛式鉆井平臺的投資與回報達到最優化，在實際應用中具有重要意義。

2.2 深水半潛式鉆井平臺慢漂運動的預報方法

半潛式鉆井平臺作業和生存工況下，一個重要的衡準要求是平臺的偏移要小于一定的水深百分比，如作業工況一般要求小于水深的3%，生存工況下一般要求小于水深的8%～10%。慢漂運動在總的水平運動中占有較大比例(約30%～70%)，但是傳統的慢漂運動預報方法需要依靠復雜的數值計算工作，耗費時間長，且不同的工程師計算結果差異很大；模型試驗手段同樣也需要耗費很大的工作量、時間和費用。API-RP-2SK提供了估算低頻運動的設計曲線，但不適用于排水量超過30 000 t的大型半潛式鉆井生產平臺[6-7]。

另外，在平臺總體方案設計或者概念設計階段，會有很多種設計方案供對比篩選，這時候需要在保證一定計算精度的前提下，盡可能快速、高效地完成性能分析計算。

通過對多座超深水半潛式平臺大量系統的數值研究，結合超深水半潛式鉆井平臺的模型試驗，得出了主要的影響因素(浪向、波高、排水量、系泊系統剛度)及其影響規律，建立了一組適用于30 000～70 000 t的半潛式平臺慢漂運動分析曲線；并在此基礎上建立了依據曲線評估平臺慢漂運動的方法。其步驟為：根據浪高、排水量選擇慢漂曲線的平均值和標準差；根據系泊剛度計算在新的系泊剛度下的平均值和標準差；依據浪向對平臺的縱蕩和橫蕩運動進行分解。圖2所示為統計的各型超深水半潛式鉆井平臺慢漂分析曲線。

圖2 超深水半潛式鉆井平臺慢漂分析曲線Fig.2 Slow drift analysis of ultra-deepwater semi-submersible drilling platform

(25)

(26)

(27)

(28)

(29)

(30)

(31)

(32)

(33)

(34)

其中，系泊剛度系泊定位系統的關鍵因素，其計算依據懸鏈線方程獲取。懸鏈線計算的目的是計算均質線在均布力作用下的平衡位置曲線。在懸鏈線計算中，不考慮均質線的彎曲剛度。經典懸鏈線方程用來計算局部坐標系中懸鏈線單元第二端點的坐標和系泊力成分。

2.3 適應南海的半潛式鉆井平臺結構簡化疲勞分析方法

深水半潛式鉆井平臺結構疲勞分析是一個十分復雜的工程力學問題，在工程實際中基于譜分析和精細有限元網格的詳細分析方法是迄今為止最準確的方法，但是該方法計算工作量大，對平臺所有連接節點均采用譜疲勞分析方法分析需要大量時間，具體實施困難。為提高計算效率，在平臺方案設計和概念設計階段，通常采用簡化疲勞分析方法分析結構的疲勞壽命。簡化疲勞分析方法是假定疲勞應力的長期分布服從Weibull分布，其形狀參數按近似公式、譜分析結果擬合或規范推薦得到。結構應力響應采用有限元分析技術得到，該方法具有能反映結構細節、計算工作量較小且計算效率高的優點。目前簡化疲勞分析方法廣泛應用于船舶結構疲勞分析。由于缺乏海洋深水浮式平臺結構在不同作業海域條件下結構應力長期分布的Weibull參數資料，加之深水浮式平臺結構復雜導致的結構壽命期一遇最大熱點應力計算困難等難題，導致簡化疲勞分析方法在浮式平臺結構設計計算中應用較少。本項目依據簡化疲勞分析方法基本理論，發展了一套針對南海環境條件、適用于深水半潛式鉆井平臺結構疲勞分析的簡化疲勞分析方法，并成功應用于海洋石油981的設計中[8]。

深水半潛式平臺結構簡化疲勞設計方法的技術思路和原理方法如圖3所示。技術路線解釋如下。

(1) 半潛式平臺(以下簡稱平臺)波浪載荷長期預報：根據平臺作業海域長期海況資料計算平臺波浪載荷，對平臺壽命期一遇波浪載荷進行長期預報，得到平臺壽命期一遇最大波浪載荷，包括橫向波浪撕裂力、橫向波浪扭矩、縱向波浪剪切力、垂向波浪彎矩、縱向甲板質量慣性力和橫向甲板質量慣性力。

(2) 平臺結構應力長期Weibull分布形狀參數確定：建立平臺的整體結構有限元模型，進行不同浪向、不同波浪周期條件下平臺的整體結構有限元分析。計算得到各浪向平臺不同結構部位應力響應傳遞函數，結合平臺作業海域長期海況資料進行結構應力譜分析，得到平臺不同部位結構應力長期Weibull分布形狀參數和應力響應的平均過零周期。

(3) 確定平臺結構壽命期一遇最大許用應力范圍曲線：基于S-N曲線、結構疲勞壽命達到或超過30年的要求和結構長期應力響應的平均過零周期導出平臺結構壽命期一遇最大許用應力范圍曲線，包括浸沒于海水中腐蝕保護條件下結構壽命期一遇最大許用應力范圍曲線和空氣中結構壽命期一遇最大許用應力范圍曲線。

(4) 計算平臺結構壽命期一遇熱點應力范圍：根據平臺具體結構形式，選擇相應的結構壽命期一遇特征波浪載荷，進行平臺的整體結構有限元分析，得到平臺結構連接節點處名義應力范圍，名義應力范圍乘以應力集中系數可得到疲勞校核節點結構的壽命期一遇熱點應力范圍。其中應力集中系數實際為應力放大系數，可由有限元細網格計算或通用規范確定。

(5) 評估平臺結構疲勞壽命：針對平臺不同結構形式，在美國船級社(ABS)規范中找出其結構疲勞分析相應的S-N曲線類別。根據S-N曲線類別選取相應的結構壽命期一遇最大許用應力范圍曲線，并在該曲線上根據步驟(2)中確定的結構應力長期Weibull分布形狀參數值找到結構壽命期一遇最大許用應力范圍。比較結構壽命期一遇最大熱點應力范圍和結構壽命期一遇最大許用應力范圍。若結構壽命期一遇最大熱點應力范圍小于結構壽命期一遇最大許用應力范圍，則結構設計滿足要求；否則不滿足要求。

圖3 半潛式平臺結構簡化疲勞設計方法流程圖Fig.3 Process of simplified fatigue design method for semi-submersible platform

3 適應中國南海惡劣海況條件的船型開發

超深水半潛式鉆井平臺船型開發方案研究對比分析了國外深水半潛式鉆井平臺GVA7500M，Famp;G ExD，MSC DSS50和Aker H-4.3等世界第六代深水半潛式鉆井平臺方案的技術特點，結合中國南海惡劣海況的實際，提出適用于中國南海并兼顧世界其他主要海域的目標平臺總體設計方案。該項研究對平臺環境條件、可變載荷指標、主要性能指標、平臺主要功能、鉆井方案、主要設備參數、定位方式等進行分析論證。

超深水半潛式鉆井平臺總體方案設計在總體設計中是非常重要的部分，是深水半潛式鉆井平臺設計必須解決的關鍵技術之一，在總體方案設計中要確定平臺的船型與主尺度、結構形式和總布置，其中平臺的總布置涉及平臺各系統設計的方方面面，是一個確立工藝流程、劃分功能區塊、規劃系統布置、落實設備參數和協調結構設計等方面的綜合設計過程。

針對中國南海惡劣海況的船型開發需重點做專題研究的內容包括以下幾個方面。

(1) 超深水半潛式鉆井平臺總體布置：超深水半潛式鉆井平臺總體布置需要以鉆井系統及其作業流程為核心，考慮甲板布置、鉆機及井架布置、月池大小、隔水套管存放形式、可變載荷(甲板可變載荷和液體載荷)分布、機艙布置、動力定位等級要求、安全要求、甲板面積等多種因素。具體內容包括確立總布置原則、思路及布置要點，提出目標平臺概念設計總布置方案，重點考慮工藝流程、作業效率、分系統要求、安全、重量重心平衡等要素；依據目標平臺的功能要求和工程項目實際，需要研究工藝流程、空間限制、重量控制，完成下浮體、立柱、上船體、鉆井系統、生活樓、直升機平臺等全方位的總布置規劃；重點針對DP-3規范要求，研究影響動力定位系統布置的關鍵因素及原則。

(2) 超深水半潛式鉆井平臺結構型式：以優化結構型式、減小空船重量、以較小的用鋼量獲得較大的可變載荷為目標，進行平臺結構設計規劃，提出合理的結構設計方案；對高強度鋼的應用、建造成本、結構腐蝕、疲勞壽命以及抗意外事故和載荷的能力等方面進行綜合論證分析。具體內容包括通過國外典型平臺計算分析，比較不同形式平臺的水動力載荷、結構強度特點，得出不同形式平臺的結構重量及不同結構型式的特點；確定概念設計方案和基本設計的結構型式，進行骨架間距優化、結構材料選取和結構重量的優化，提出橫撐型式；對下浮體、立柱、上船體、撐桿、立柱與上船體和下浮體的連接節點等進行綜合研究，完成目標平臺的結構設計。

(3) 超深水半潛式鉆井平臺定位方式：深水半潛式鉆井平臺的定位方式包括錨泊定位、動力定位和組合定位三種方式。在不同的環境條件和水深下，合理選擇定位方式對于平臺的位移控制和降低燃油消耗起決定性作用。平臺定位方式的選擇建立在平臺定位能力分析的基礎上，通過定位能力分析可以確定錨泊與動力定位組合的適用水深及平衡點，錨泊定位與動力定位所需要的環境條件，以及錨泊定位與動力定位設備的選型與配置。平臺定位所涉及的關鍵技術包括錨泊定位、動力定位和組合定位水深適應性和經濟性分析技術，三種定位方式所需系統的設計技術，以及平臺定位系統等效模擬技術。

(4) 主要設備配置方案研究：以鉆機為主導的設備配置方案，需要開展鉆井、井架、泥漿泵、壓載泵等大型設備的配置分析，考慮防噴器、隔水管、水下井口及相關設施的配套等。具體內容包括鉆井系統及其他輔助系統組成、作業流程以及對平臺總體設計的影響要素；不同鉆機系統配置的共性與特點；井架型式、鉆機、隔水管張緊系統、鉆柱運動補償裝置等關鍵設備配置技術；防噴器、采油樹、隔水管等水下系統的配置技術；高低壓泥漿、散料等系統和設備配置技術。

在專題研究的基礎上，進行了多項超深水半潛式鉆井平臺設計的技術創新，包括深水半潛式鉆井平臺甲板可變載荷的計算方法，深水半潛式鉆井平臺慢漂運動的預報方法，適應南海的半潛式鉆井平臺結構簡化疲勞分析方法等。同時，綜合考慮穩性性能和建造的適用性等論證結果，確定了目標平臺的船型和主尺度方案。

目標平臺概念設計技術形態確定為：

(1) 采用四立柱型式，有效提高結構可靠性，降低建造費用。

(2) 甲板可變載荷達到10 000 t，以適應深遠海作業；作業排水量控制在53 000～54 000 t，平臺結構重量控制在16 500 t左右，以控制建造費用。

(3) 采用動力定位和錨泊定位組合方式，動力定位等級為DP3，采用四機艙、四配電板室、八推進器艙獨立，有效降低設備配置。

(4) 隔水管采取豎放和橫放組合型式，有效提高作業效率，同時兼顧在較淺海域作業時甲板可變載荷裝載的靈活性。

(5) 采用雙井架一主一輔配置，立根長度采用四節，有效優化作業流程，提高作業效率。

綜合而言，目標平臺為第六代深海半潛式鉆井平臺，適用于中國南海、墨西哥灣、巴西等海域，船型為雙浮體、四立柱、橫撐連接、箱型甲板。超深水半潛式鉆井平臺概念設計方案如圖4所示。表1給出了超深水半潛式鉆井平臺主要技術指標。

表1 超深水半潛式鉆井平臺主要技術指標Table 1 Main technical indices of ultra-deepwater semi-submersible drilling platform

針對南海特殊環境條件、具有自主知識產權的超深水半潛式鉆井平臺新船型，可作為母型平臺推廣應用。平臺穩性和結構強度滿足南海200年一遇環境條件要求。與世界先進的同類平臺相比，其運動性能(見表2)和作業性能優良，平均鉆井作業時效較國際同類平臺提高10%，平臺配備錨泊定位和動力定位組合雙定位系統以及環境監測和內波監測反饋系統，裝備水平世界先進，綜合技術指標世界領先。

表2作業工況(一年一遇)環境條件下各型平臺運動性能分析表

Table2Workingcondition(onceinayear)analysisofvarioustypesofplatformmotionperformanceunderambientconditions

平臺名稱超深水半潛式鉆井平臺Famp;GExDAkerH?4．3MSCDSS50垂蕩最大值/m1．552．832．262．35橫搖最大值/(°)3．383．83．393．56縱搖最大值/(°)2．6432．892．73

4 結 語

本文對超深水半潛式鉆井平臺設計技術的創新與應用進行了闡述，主要包括以下幾方面內容。

(1) 綜合考慮非線性、頻散、耗散、地形和海底摩擦等復雜因素影響，在國際上首次建立了南海內波演化數學模型。建立了內波流載荷計算方法，創立了考慮海浪、風、海流、內波流等多種載荷組合下的平臺運動分析方法。

(2) 通過對深水半潛式鉆井平臺甲板可變載荷中各分載荷的分析和計算，得出了一套設計甲板可變載荷的理論方法，該方法比較簡便，可以準確地設計深水半潛式鉆井平臺甲板的可變載荷，以避免造成建造深水半潛式鉆井平臺的甲板載荷過大或過小，從而既不會造成資源浪費，又能夠滿足深水鉆井作業的特殊要求，使得新建深水半潛式鉆井平臺的投資與回報達到最優化。

(3)首次實現了超深水半潛式鉆井平臺慢漂運動的預測方法，通過對多座半潛式平臺大量系統的數值研究、結合超深水半潛式鉆井平臺的模型試驗，得出了主要的影響因素(浪向、波高、排水量、系泊系統剛度)及其影響規律，建立了一組適用于30 000～70 000 t的半潛式平臺慢漂運動分析曲線；并在此基礎上建立了依據曲線評估平臺慢漂運動的方法。

(4) 創立了針對南海海洋環境的結構疲勞最大許用應力范圍曲線；研究建立了超深水半潛式鉆井平臺結構各個部位應力分布的Weibull參數；構建了一套適應中國南海的深水半潛式鉆井平臺結構簡化疲勞分析方法，并成功應用。

(5) 研發出針對南海特殊環境條件、具有自主知識產權的超深水半潛式鉆井平臺新船型。平臺作業水深3 000 m，鉆井深度10 000 m，可變載荷9 000 t；穩性和結構強度滿足南海200年一遇環境條件要求。

致謝本文主要內容的研究成果來源于國家“863”計劃“3000米水深半潛式鉆井平臺關鍵技術研究”課題，在此向對本文做出貢獻的子課題單位及相關科研人員表示最由衷的感謝！

[1] 謝彬，王世圣，馮瑋,等.3000米水深半潛式鉆井平臺關鍵技術綜述[J].高科技與產業化，2008(12)：34.

[2] 謝彬.深水半潛式鉆井平臺設計與建造技術[M].北京：石油工業出版社，2013.

[3] 李家春.海洋工程中極端環境事件的研究進展[C].第十三屆中國海洋(岸)工程學術討論會論文集，2007.

[4] 李家春.水面下的波浪——海洋內波[J].力學與實踐，2005，27(2)：1.

[5] 方欣華，杜濤. 海洋內波基礎和中國海內波[M].青島：中國海洋大學出版社，2005.

[6] 王世圣，謝彬，曾恒一,等，3000米深水半潛式鉆井平臺運動性能研究[J].中國海上油氣，2007，19(4)：277.

[7] 王世圣，謝彬，馮瑋，等.兩種典型深水半潛式鉆井平臺運動特性和波浪載荷的計算分析[J].中國海上油氣，2008，20(5)：249.

[8] 謝文會，謝彬.深水半潛式鉆井平臺典型節點譜疲勞分析[J].中國海洋平臺，2009，24(5)：28.

InnovationandApplicationonDesignTechnologyofUltra-DeepwaterSemi-SubmersibleDrillingPlatform

XIE Bin， LI Yang， ZHANG Wei, XIE Wen-hui, WANG Jun-rong

(CNOOCResearchInstitute,Beijing100028,China)

The environmental condition of South China Sea is extremely severe. Strong typhoons in summer, storm and soliton occur frequently. This raises very high demands for safety and overall performance, operation efficiency and other aspects for semi-submersible drilling platform.The design of semi-submersible drilling platform in the South China Sea faces a number of world-class technical challenges.We will focus on the research and development process of semi-submersible drilling platform in the South China Sea. The innovative results of the soliton load in the South China Sea, variable load, slow drift motion prediction, and simplified fatigue analysis are described, and the overall scheme of the semi-submersible drilling platform in the South China Sea is introduced.Through a number of major technological innovation, we create the ultra-deepwater semi-submersible drilling platform for the South China Sea for the first time in the world, for special environmental conditions, with independent intellectual property rights. The platform with operating depth of 3 000 m, drilling depth of 10 000 m, variable load of 9 000 t can meet the stability and structural strength of the South China Sea 200 years environmental requirements. The ultra-deepwater semi-submersible drilling platform has good working performance, and the average drilling operation is better than the international similar platform to improve the working rate by 10% in comprehensive technical indicators compared with the world’s advanced platform.

ultra-deepwater semi-submersible drilling platform; soliton; slow drift; simplified fatigue; overall plan

2015-08-07

謝彬(1962—)，男，教授級高級工程師，主要從事海洋工程設計與研究。

U674.38+1

A

2095-7297(2015)06-0353-08