一種新型浮式防波堤消浪效果及錨鏈力數值研究

李紹武，鄒鵬旭，陳漢寶

（1.天津大學水利工程仿真與安全國家重點實驗室，天津300072；2.交通運輸部天津水運工程科學研究所港口水工建筑技術國家工程實驗室工程泥沙交通行業重點實驗室,天津300456）

一種新型浮式防波堤消浪效果及錨鏈力數值研究

李紹武1，鄒鵬旭1，陳漢寶2

（1.天津大學水利工程仿真與安全國家重點實驗室，天津300072；2.交通運輸部天津水運工程科學研究所港口水工建筑技術國家工程實驗室工程泥沙交通行業重點實驗室,天津300456）

對一種適合于救助打撈、工程臨時防護等應急防浪情況的新型應急浮式防波堤進行了研究。運用FLOW3D軟件模擬了新型應急浮式防波堤在規則波作用下的運動過程，探討了波陡H/L及相對吃水深度D/d對新型應急浮式防波堤透射系數以及錨鏈力的影響，并與波浪水槽內系列物理模型試驗結果進行比較，驗證了數學模型計算結果。研究結果表明，波周期是影響新型應急浮式防波堤透射系數及錨鏈力的重要因素，周期越大，透射系數及錨鏈力也越大，而相對吃水深度只在一定范圍內對透射系數及錨鏈力有影響。該新型應急浮式防波堤的消浪效果良好，為其推廣應用提供參考依據。

應急型浮式防波堤；透射系數；錨鏈力；數學模型

近年來，受全球氣候條件的影響，惡劣海況頻次有逐年提升態勢［1］，造成海上重大災害事件頻發，從而對救助打撈工作提出了更高要求［2］。此外，隨著我國港口建設向離岸及深水發展，港口建設期經常會遭受大風、大浪的襲擊，如何有效地改善外海施工條件的問題也日益凸顯。這些情況下需要一種拆裝方便、布設速度快、能夠適應較惡劣海況條件，且造價相對較低的應急防浪結構來減弱波浪，以保障海上救助作業、港口施工期各類作業以及其他海洋活動的正常進行。

基于港口應急防浪需要，對一種新型應急浮式防波堤開展研究。該新型應急浮式防波堤是一種由三管組合消波單元串聯而成的浮式結構（圖1）。每個消波單元內有三個消浪管，三管縱向上水平放置，斷面上布置成三角形，且由帶有快速鎖扣的緊固架組裝而成。每一根緊固架的兩側分別固定一臺自收緊錨索電機，自收緊錨索電機與錨索連接，錨索的底端通過錨鉤固定。每個消浪管內部放置一氣囊，此氣囊遇水可快速自動充氣，并可通過端部的出氣孔快速有效地調節消浪管的吃水深度。該防波堤具有使用靈活、造價低、可重復利用、組裝速度快、方便運輸安裝等特點，比較適合于救助打撈、工程臨時防護等應急防浪情況。

圖1 新型應急浮式防波堤結構示意圖Fig.1 Sketch of new?type floating breakwater

國內外許多學者對浮式防波堤的新型結構以及分析方法開展了大量研究。KiranKamath［3］等人提出一種水平交錯多層系泊浮管式防波堤結構（HIMMFPB），并通過物理模型試驗，研究相對板寬以及相對吃水深度對透浪性能的影響，發現透射系數隨著相對板寬以及相對吃水深度的增大而減小。Chun-Yan Ji［4］等人提出一種圓筒形浮式防波堤（CFB）結構，該浮式防波堤通過柔性網籠及內置懸浮小球干擾其附近水體的運動使波能衰減，通過物理模型試驗研究浮式防波堤的透射系數、錨鏈力和運動特性，試驗結果表明，新型浮式防波堤消浪效果優于傳統雙浮筒式及矩形方箱式浮式防波堤，且對長周期、大波高情況消浪效果顯著。Mizutani N［5］基于VOF方法對波浪與矩形浮式防波堤作用下的波浪破碎進行數值分析，通過建立二維數值模型，計算波浪與結構物相互作用的非線性問題。李靖波［6］等人基于VOF方法建立了波浪與潛式雙層水平板型防波堤相互作用的數值模型，分析了透射系數隨相對波高及波陡等影響因素的變化規律，并用最小二乘法擬合出了透射系數的實用計算公式。

綜合考慮前人研究成果，浮式防波堤設計的主要參數是其透射系數和錨鏈力，本文擬采用數學模型方法就此開展研究。

圖2 防波堤附近網格剖分Fig.2 Meshes around floating breakwater model

1 數學模型的建立

數值波浪水槽長45 m，寬0.5 m，高1.1 m，水槽末端設置孔隙結構進行消浪。根據經驗，孔隙消浪結構的孔隙率取為0.8，粒徑取0.1［7］。防波堤單根消浪管直徑為75 mm，吃水深度為總高度的0.6倍。浮體質量為2.18 kg，對重心軸的慣性矩為0.005 5 kg·m2。浮式防波堤的運動采用GMO流固耦合模塊來計算，同時可以輸出錨鏈力結果。在防波堤每個消波單元的迎浪和背浪側各配置兩根錨鏈，錨鏈布鏈方式可分為對稱布置和非對稱布置。考慮到來浪的不確定性以及結構受力的均勻性要求，采用對稱布置［8］。錨鏈長度取水深兩倍，錨鏈剛度K=370.4 N/m。

圖3 物理模型試驗布置示意圖Fig.3 Layout of physical model experiment

計算網格最大尺寸為2 cm，在水面處一個波高范圍內以及浮式堤周圍對網格加密，尺寸取為0.5 cm。網格縱橫比均控制在1.25以下（圖2）。

圖4 數學模型與水槽試驗結果對比Fig.4 Comparison between numerical and experimental results

2 數學模型的驗證

為驗證數學模型計算的準確性，在波浪水槽中進行了模型試驗。

2.1 實體水槽布置

水槽尺度與數學模型一致（圖3）。造波機采用活塞式推波板，防波堤模型距離造波板22.35 m，數據采集在二次反射波浪到達模型前完成。在模型前布置2根浪高儀，用來進行入反射分離，分離方法采用Goda的兩點法［9］，模型后布置3根浪高儀。

2.2 水槽試驗設備

波高采用電容式波高傳感器進行測量。消浪管采用與數學模型相同的直徑75 mm的PVC管制作，內部空間填充泡沫。浮體模型質量與慣性矩均與數學模型保持一致。錨鏈采用直徑1 mm的尼龍纜與直徑5 mm的定制彈簧連接而成，錨鏈的彈性剛度通過定制彈簧來模擬，彈簧剛度與數學模型一致。

2.3 水槽試驗條件

試驗組次與數學模型相同，入射波采用規則波，試驗水深分別為0.375 m、0.625 m和0.875 m；試驗周期分別為0.79 s、0.95 s、1.26 s、1.58 s、1.9 s和2.21 s；試驗波高分別為3.75 cm、7.5 cm和12.5 cm。

采樣時間間隔為波周期的1/20，連續采集10個波周期。為減小實驗誤差，每個組次重復三遍取其平均值。

2.4 實體水槽試驗與數值水槽計算結果對比

對比相同波高及水深條件下的數學模型與水槽試驗結果，堤前波高相對誤差最大為8.86%，堤后波高相對誤差最大為5.43%。圖4為數學模型與水槽試驗結果的堤后波高及錨鏈力比較情況。可知，數學模型計算結果與物理模型試驗結果基本一致。

3 數學模型計算結果分析

影響浮式防波堤入反射、透射特性及錨鏈力的主要因素包括吃水深度D、水深d、波高H、波長L等，則透射系數Kt與各影響因素間的關系可以表示為

式中：Ht為堤后透射波高，Hi為堤前入射波高，將該函數中變量表示為無因次量形式，根據數學模型計算結果，重點分析波陡H/L及相對吃水深度D/d對透射特性及錨鏈力的影響。

3.1 波陡對透射系數的影響

圖5 相同水深情況下透射系數隨波陡的變化Fig.5 Variation of transmission coefficient Ktvs. wave steepness H/L under the same wave depth

圖6 相同水深情況下透射系數隨相對吃水深度的變化Fig.6 Variation of transmission coefficient Ktvs.relative draft D/d under the same wave depth

圖5為相同水深、不同波高下，改變波周期，得到的透射系數Kt隨波陡變化的數學模型計算結果，可知，透射系數隨著波陡的增大而減小的規律性十分明顯。該結構對于波陡大于0.06的情況防浪效果較好，波陡小于0.06后透射系數明顯增大。另外，還可以看出對于同一水深條件下的3個波高情況，波高較大時的透射系數大于波高較小的情況，這主要是因為隨著波高增大，越浪加劇。

3.2 相對吃水深度對透射系數的影響

圖7 不同周期情況下錨鏈力隨波陡的變化Fig.7 Variation of mooring force vs.wave steepness H/L under different wave period

所有組次波高均為12.5 cm，水深分為0.375 m、0.625 m和0.875 m 3種情況，周期分為0.76 s、1.26 s和1.58 s三種情況。圖6為透射系數Kt隨相對吃水深度變化的計算結果，可知，透射系數隨著相對吃水深度的增大大體呈線性遞減趨勢，且周期越短遞減越快。這是因為吃水深度越大，浮體有效擋水面積越大，從而透射系數越小。（b）、（c）兩組透射系數相差不大，說明相對吃水對透射系數只在一定范圍內產生影響。

3.3 波陡對錨鏈力的影響

由于浮體迎浪面的錨鏈力較大，而背浪面的錨鏈力較小，因此，主要以迎浪面的錨鏈力進行分析。取錨鏈力多個波周期峰值的平均作為單根錨鏈受力的最大值。圖7為不同周期下，改變波高時，錨鏈力隨波陡的變化，可知，波高增大，錨鏈力也增大，但不同周期情況下，錨鏈力隨波高增加的趨勢相差很大，周期越長，錨鏈力隨波高增加的速率越快，表明長周期波對錨鏈力的影響需要得到重視。

圖8 相同水深情況下錨鏈力隨相對吃水深度的變化Fig.8 Variation of mooring force vs.relative draft D/d under the same wave depth

3.4 相對吃水深度對錨鏈力的影響

所有組次波高均為12.5 cm，水深分為0.375 m、0.625 m和0.875 m 3種情況，周期分為0.76 s、1.26 s和1.58 s 3種情況。圖8為周期不變，錨鏈力隨相對吃水深度變化的計算結果，可知，錨鏈力隨著相對吃水深度的增大呈遞減趨勢，且周期越長，錨鏈力隨相對吃水深度增加而遞減的速率越快。但隨著相對吃水深度的增加，相對吃水深度對錨鏈力的影響減弱，說明相對吃水對錨鏈力只在一定范圍內產生影響。

4 結論及建議

本文主要結論如下：

（1）波浪周期是影響浮式防波堤透射系數及錨鏈力的一個關鍵因素，周期越大，透射系數及錨鏈力也越大；

（2）相對吃水深度越大，透射系數越小，且周期越小，該規律性越明顯，但相對吃水超過一定值后透射系數變化不明顯；

（3）相對吃水深度越大，錨鏈力越小，且周期越大，該規律性越明顯，但隨著相對吃水深度的增加，其對錨鏈力的影響減弱；

（4）該結構對于波陡大于0.06的情況防浪效果較好。

［1］Vanem E，Walker S E.Identifying trends in the ocean wave climate by time series analyses of significant wave height data［J］. Ocean Engineering，2013，61：148-160.

［2］Cardone?V J，Callahan B T，Chen H，et al.Global distribution and risk to shipping of very extreme sea states（VESS）［J］.Inter?national Journal of Climatology，2015，35（1）：69-84.

［3］Kamath K，Hegde A V，Rao K B.Influence of Relative Draft on Transmission Characteristics of Floating Pipe Breakwater with spacing of Three［J］.Aquatic Procedia，2015（4）：206-213.

［4］Ji C Y，Chen X，Cui J，et al.Experimental study of a new type of floating breakwater［J］.Ocean Engineering，2015，105：295-303.

［5］Mizutani N,Rahman M.Numerical Analysis of Wave and Floating Breakwater Interaction using VOF Method［C］//The Fourteenth International Offshore and Polar Engineering Conference.International Society of Offshore and Polar Engineers,2004,5:23-28.

［6］李靖波，張寧川，劉愛珍.潛式雙層水平板型防波堤的數值研究［J］.水道港口，2014（4）：317-324. LI J B，ZHANG N C，LIU A Z.Numerical investigation of submerged horizontal twin?plate breakwater［J］.Journal of Waterway& Harbor，2014（4）：317-324.

［7］張婷.波浪的三維數值模擬及其應用［D］.天津：天津大學，2009.

［8］陳徐均，湯雪峰，沈慶，等.系泊浮體布鏈方式優劣的理論分析［J］.河海大學學報，2001，29（5）：84-87. CHEN X J，TANG X F，SHEN Q，et al.Theoretical Analysis of Mooring Chain Disposition for a Float?Body［J］.Journal of Hohai University，2001，29（5）：84-87.

［9］Goda Y,Suzuki Y.Estimation of incident and reflected waves in random wave experiments［C］//Proc.15th Coastal Eng.Conf. ASCE,Honolulu,1976:828-845.

Numerical study on wave?dissipating performance and mooring force of a new type of floating breakwater

LI Shao?wu1,ZOU Peng?xu1,CHEN Han?bao2
（1.State Key Laboratory of Hydraulic Engineering Simulation and Safety,Tianjin University,Tianjin 300072, China;2.Tianjin Research Institute for Water Transport Engineering，National Engineering Laboratory for Port Hydraulic Construction Technology,Key Laboratory of Engineering Sediment,Ministry of Transport,Tianjin 300456, China）

A new type of floating breakwater was presented for the application to emergency aiding and tempo?rary protection.FLOW3D software was used to simulate the movement of the floating breakwater under regular wave.The influence of wave steepness H/L and relative draft D/d on the transmission coefficient and mooring forces was investigated.The numerical model was validated by comparing the results of flume experiment.Numerical re?sults indicate that wave period has an important effect on the transmission coefficient and mooring force,and the transmission coefficient and mooring force are increased with wave period,while the relative draft are less determi?nant in the transmission coefficient and mooring force.The wave dissipation effect of this structure is fine,which provides a reference for its application.

floating breakwater for emergency;transmission coefficient;mooring forces;numerical model

U 656.2；O 242.1

A

1005-8443（2016）06-0573-05

2016-04-05；

：2016-05-03

李紹武（1962-），男，山東省人，教授，主要從事海岸動力學及海岸工程研究工作。

Biography：LI Shao?wu（1962-），male，professor.