含鋼渣的復合摻合料的研究進展

劉進，王棟民

（中國礦業大學（北京）化學與環境工程學院，北京 100083）

含鋼渣的復合摻合料的研究進展

劉進，王棟民

（中國礦業大學（北京）化學與環境工程學院，北京 100083）

本文介紹了復合摻合料的研究意義，綜述了鋼渣的特點以及鋼渣與礦渣、硅灰、粉煤灰二元或三元復合對水泥混凝土工作性、強度、耐久性等性能的影響，并分析了產生“復合超疊加效應”的原因。

鋼渣；復合摻合料；水泥；混凝土

0 引言

礦物摻合料應用于水泥基材料中，可以通過化學反應及物理填充作用，降低硬化水泥漿體的孔隙率，改善混凝土界面過渡區的微結構[1]。在混凝土中加入礦物摻合料，不僅能夠降低混凝土早期的內部溫升，提高混凝土后期的強度及耐久性，滿足現代建筑對高性能混凝土的要求；還可以減少水泥熟料的用量，節約資源和能源，有利于環境保護及可持續發展[2]。應用于現代建筑尤其是超高層建筑的混凝土，已廣泛地使用礦物摻合料以改善其性能，礦物摻合料已成為現代混凝土中不可缺少的組分[3]。

隨著礦物摻合料在水泥基材料中的應用及研究不斷深入，越來越多的學者研究發現，由兩種或兩種以上已知的礦物摻合料按一定比例復合而成的復合摻合料應用于水泥基材料中，水泥基材料性能良好，甚至超過了各自單獨摻加時的情況，產生了“復合超疊加效應”[4-7]。

復合礦物摻合料在改善水泥基材料性能的同時，還可以消耗更多種類的工業副產物，提高各種礦物資源的利用率，解決部分地區礦渣、硅灰、粉煤灰等某一資源匱乏的問題，具有環境和經濟的雙重效益。住房和城鄉建設部于 2015 年8月 21日通過了建筑工業行業產品標準《混凝土用復合摻合料》，編號為 JG/T 486—2015，自 2016 年 4月 1日起實施，該標準的實施進一步推動了復合礦物摻合料在混凝土中的研究及應用。

鋼渣是煉鋼過程中產生的副產物，排放量為鋼產量的10%～15%[8,9]。我國鋼渣的積存量超過18億t，且每年以幾百萬噸的速度增長[10]，但利用率僅有 30%[11]。目前，鋼渣主要應用于瀝青混凝土集料、工程回填料和路基工程等[12]，在混凝土中應用的情況較少。研究表明，鋼渣具有自身膠凝性，是一種潛在的礦物摻合料[13,14]，將鋼渣與礦渣、硅灰、粉煤灰等礦物摻合料復合，不僅能夠提高鋼渣在混凝土中的利用價值，節約工程成本，還能夠避免鋼渣大量堆積引起的土地占用和環境污染問題。

1 鋼渣復合礦物摻合料的研究進展

1.1 鋼渣的性能特點

我國 70% 的鋼渣為轉爐鋼渣，化學成分與硅酸鹽熟料相似，主要為 CaO、SiO2、Al2O3、F2O3、MgO、FeO、P2O5等[15,16]。礦物組成主要為 C2S、C3S、RO 相（MgO、FeO 和MnO 的固溶體）及少量 f-CaO、C4AF[17-19]。其中，C2S、C3S、C4AF 為膠凝組分，RO 相為惰性組分[20,21]；膠凝組分相的粒徑較小，RO 相的粒徑較大[22]。由于其膠凝組分的存在，鋼渣被認為是一種潛在的礦物摻合料。研究表明，鋼渣應用于水泥混凝土中，具有改善水泥漿體的流動性，延緩水泥的凝結時間[23]，減少早期水化放熱[24]，改善混凝土后期的耐久性[25]等特點。

但是鋼渣存在安定性不良的問題[26]，限制了其在水泥混凝土中的應用。研究表明，當 RO 相中的 MgO 超過 70%時，鋼渣的安定性不良[27]；鋼渣中的 f-CaO 水化生成 Ca(OH)2后，導致體積膨脹，引起安定性不良[28]；李永鑫[26]對金屬 Fe含量較高（3.55%）的鋼渣試樣進行壓蒸法測試，結果顯示安定性不良，并認為金屬 Fe 含量應該在 2% 以下較為安全。此外，鋼渣并沒有像礦渣、硅灰、粉煤灰一樣得到充分的重視，大部分鋼廠將鋼渣視為廢料排放，導致鋼渣的成分波動較大，也增加了鋼渣在水泥混凝土中應用的困難。

1.2 鋼渣與礦渣的復合

林茂松[29]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 3:7 復摻，在摻入 0.5% 助磨劑粉磨 15min 后，復合粉 7d、28d 的活性指數分別為 97%、112%，能夠滿足 GB/T 18046—2008《用于水泥和混凝土的粒化高爐礦渣粉》中 S105 礦粉的活性要求。蘇興文[30]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 9:1、4:1、7:3、3:2、1:1復摻，復合粉 3d、7d、28d 的活性指數優于鋼渣粉，且復摻粉具有較好的流動性。佟銀子[31]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 1:1、1:2、1:3 復摻，復合粉 7d 時的活性指數高于鋼渣粉及礦渣粉，復合粉 28d 時的活性指數達到 90%。

萬超[7]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 30% 時，與鋼渣、礦渣分別單摻 30% 的硬化漿體相比，摻復合摻合料的硬化漿體中，小于 20nm 的無害孔和 20～50nm 的少害孔分別增加 27%、12%，大于 200nm的有害孔分別減小 13%、9%，平均孔徑分別減小 35.2nm、2.2nm。李永鑫[4]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 30% 時，與純水泥相比，摻復合摻合料的硬化漿體 7d、28d、90d 齡期的孔隙率和中值孔徑減小；且7d、28d 齡期時，孔隙率和中值孔徑低于單摻 30% 鋼渣、單摻 30% 礦渣的硬化漿體。王玲玲[32]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 4:1、7:3、3:2、1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 30%時，與純水泥混凝土相比，復合摻合料混凝土的坍落度升高，且坍落度值隨復合摻合料中鋼渣的比例的增加而增加，復合摻合料混凝土 7d、28d、90d 齡期的抗壓強度升高，且抗壓強度值隨復合摻合料中鋼渣的比例的減少而增加；當鋼渣∶礦渣按 1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 20%～50% 時，與純水泥混凝土相比，復合摻合料混凝土的坍落度升高，且坍落度值隨復合摻合料的摻量的增加而增加，復合摻合料混凝土的抗壓強度在 7d、28d 齡期時與純水泥混凝土相比變化不大，但在 90d 齡期時明顯高于純水泥混凝土，復合摻合料混凝土各齡期的抗壓強度隨復合摻合料摻量的增加呈先增加后減小的趨勢，當摻量為 30% 時，復合摻合料混凝土各齡期的抗壓強度均較高。鄒小平[33]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 10%～40% 時，隨著復合摻合料摻量的增加，復合摻合料混凝土的初始坍落度和 1h后坍落度逐漸增加，7d、28d 齡期的抗壓強度逐漸下降，當復合摻合料的摻量低于 20% 時，復合摻合料混凝土的抗壓強度略低于純水泥混凝土，當復合摻合料的摻量超過 20% 后，復合摻合料混凝土的抗壓強度明顯降低。王喆[34]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 30% 時，復合摻合料混凝土 360d、720d 齡期的抗壓強度、劈裂抗拉強度與純水泥混凝土相比均有所提高。施鐘毅[35]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 3:7 復摻，復合摻合料的摻量為 42% 時，復合摻合料混凝土各齡期的抗壓強度與基準混凝土相差不大，90d 齡期時復合摻合料混凝土的抗壓強度略高于基準混凝土。張愛萍[6]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 1:4、3:7、2:3復摻，復合摻合料的摻量為 40% 時，復合摻合料混凝土 28d齡期的抗壓強度接近甚至超過了單摻 40% 鋼渣的混凝土及單摻 40% 礦渣的混凝土；當鋼渣∶礦渣為 3:7 時，復合摻合料混凝土的力學性能最好。袁玲[36]的研究結果顯示，鋼渣：礦渣按 2:3 復摻，復合摻合料的摻量為 50% 時，摻復合摻合料的硬化水泥漿體各齡期的抗壓強度均較高，接近甚至超過了純水泥硬化漿體。

王喆[34]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 30% 時，復合摻合料混凝土 360d、720d 齡期的氯離子滲透性比純水泥混凝土低一個等級。施鐘毅[35]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣按 3:7 復摻，復合摻合料的摻量為 42% 時，復合摻合料混凝土經 50 次凍融循環后，強度損失率低于基準混凝土及同摻量的礦渣混凝土；復合摻合料混凝土的氯離子滲透性低于基準混凝土及同摻量的礦渣混凝土。

1.3 鋼渣與硅灰的復合

程宇科[5]的研究結果顯示，鋼渣∶硅灰按 3:1 復摻，復合摻合料的摻量為 40% 時，與純水泥硬化漿體相比，摻復合摻合料的硬化漿體 28d 齡期的總孔隙率降低，小于 50nm 的微觀孔的比例增多，大于 200nm 的多害孔的比例減少，鋼渣與硅灰復摻改善了硬化漿體的孔結構。胡瑾[37]的研究結果顯示，鋼渣∶硅灰按 96:4、93:7、85:15 復摻，復合摻合料的摻量為 20%、35% 時，復合摻合料混凝土的抗壓強度隨復合摻合料中硅灰的比例的增加而增加，水灰比為 0.5 時，復合摻合料混凝土 28d、90d 齡期的抗壓強度高于同摻量的鋼渣混凝土，但低于同摻量的礦渣混凝土和純水泥混凝土；水灰比為0.3 時，鋼渣∶硅灰為 85:15 的復合摻合料混凝土 28d、90d齡期的抗壓強度高于同摻量的礦渣混凝土，接近甚至略高于純水泥混凝土，鋼渣∶硅灰為 96:4、93:7 的復合摻合料混凝土28d、90d齡期的抗壓強度略低于同摻量的礦渣混凝土及純水泥混凝土。杜君[38]的研究結果顯示，鋼渣∶硅灰按 29:1、28:2、27:3、26:4、25:5 復摻，復合摻合料的摻量為 30% 時，隨著復合摻合料中硅灰的比例增加，摻復合摻合料的水泥砂漿各齡期的抗壓強度增加；當鋼渣∶硅灰為 26:4 時，并加入質量分數為 1% 的 CaSO4·2H2O 后，摻復合摻合料的水泥砂漿3d、7d 齡期的抗壓強度高于單摻 30% 鋼渣的水泥砂漿，低于基準水泥砂漿，但 28d 齡期時復合水泥砂漿的抗壓強度高于基準水泥砂漿。鄧海斌[39]的研究結果顯示，鋼渣∶硅灰按 1:1復摻，復合摻合料的摻量為 10% 時，與純水泥混凝土相比，復合摻合料混凝土 7d 齡期的抗壓強度、28d 齡期的抗壓強度、28d 齡期的劈裂抗拉強度分別提高 14%、3%、58%，且均高于單摻 10% 鋼渣的混凝土。

胡瑾[37]的研究結果顯示，鋼渣∶硅灰按 96:4、93:7、85:15 復摻，水灰比為 0.5 時，復合摻合料的摻量為 20% 的混凝土 28d、90d 齡期的氯離子滲透性與純水泥混凝土相同，復合摻合料的摻量為 35% 的混凝土的氯離子滲透性隨復合摻合料中硅灰的比例增大，28d 時先高于后等于純水泥混凝土，90d 時先等于后低于純水泥混凝土；水灰比為 0.3 時，結果相似，復合摻合料的摻量為 20% 和 35% 的混凝土的氯離子滲透性隨復合摻合料中硅灰的比例增大，28d 時先高于后等于純水泥混凝土，90d 時先等于后低于純水泥混凝土。鄧海斌[39]的研究結果顯示，鋼渣∶硅灰按 1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 10% 時，復合摻合料混凝土 28d 齡期的氯離子滲透系數顯著低于純水泥混凝土及單摻 10% 鋼渣的混凝土。

1.4 鋼渣與粉煤灰的復合

萬超[7]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰按 1:2 復摻，復合摻合料的摻量為 15% 時，與鋼渣、粉煤灰分別單摻 15% 的硬化漿體相比，摻復合摻合料的硬化漿體的孔隙率分別減小52%、42%，大于 200nm 的有害孔分別減小 22%、5%，平均孔徑分別減小 25.4nm、1.5nm。程宇科[5]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰按 4:3 復摻，復合摻合料的摻量為 40% 時，與純水泥硬化漿體相比，摻復合摻合料的硬化漿體 28d 齡期的總孔隙率升高，最可幾孔徑略有增大。王玲玲[32]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰按 4:1、7:3、3:2、1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 30% 時，與純水泥混凝土相比，復合摻合料混凝土的坍落度升高，且坍落度值隨復合摻合料中鋼渣的比例的減小而增加，復合摻合料混凝土 7d、28d 齡期的抗壓強度降低，90d 齡期的抗壓強度升高，各齡期的抗壓強度隨復合摻合料中鋼渣的比例的不同變化不大；鋼渣∶粉煤灰按 1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 20%～50% 時，與純水泥混凝土相比，復合摻合料混凝土的坍落度增加，且坍落度值隨復合摻合料的摻量的增加而增加，復合摻合料混凝土 7d 齡期的抗壓強度明顯降低，28d 齡期的抗壓強度略低于純水泥混凝土，但 90d 齡期時復合摻合料混凝土的抗壓強度明顯高于純水泥混凝土，當摻量為 30% 時，復合摻合料混凝土各齡期強度均較高。鄒小平[33]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰按 1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 10%～40% 時，與純水泥混凝土相比，復合摻合料混凝土的初始坍落度和 1h 后坍落度升高，且初始坍落度值和 1h 后坍落度值隨復合摻合料的摻量的增加而增加，復合摻合料混凝土 7d、28d 齡期的抗壓強度低于純水泥混凝土，且抗壓強度隨復合摻合料摻量的增加而降低，當摻量超過30% 后，復合摻合料混凝土強度下降明顯。王喆[40]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰按 7:3、3:2 復摻，復合摻合料的摻量為 20%、35% 時，復合摻合料混凝土的抗壓強度高于同摻量的鋼渣混凝土，且復合摻合料混凝土各齡期的抗壓強度隨復合摻合料中粉煤灰比例的增加而增加；水膠比為 0.5 時，復合摻合料混凝土各齡期的抗壓強度均低于純水泥混凝土，但 90d時兩者相差不大；水膠比為 0.3 時，復合摻合料混凝土28d、90d 齡期的抗壓強度接近甚至超過了純水泥混凝土。李鑫[41]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰按 3:2 復摻，復合摻合料的摻量為 30%，以及鋼渣∶粉煤灰按 2:3 復摻，復合摻合料的摻量為 40% 時，兩種復合摻合料混凝土 7d 齡期的抗壓強度均明顯低于純水泥混凝土，但 28d 齡期時兩種復合摻合料混凝土的抗壓強度均與純水泥混凝土相差不大，90d 時兩種復合摻合料混凝土的抗壓強度均高于純水泥混凝土。丁華柱[42]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰按 1:9、1:4 復摻，復合摻合料的摻量為 10% 時，復合摻合料混凝土 28d 齡期的抗壓強度高于單摻 10% 粉煤灰的混凝土。

王喆[40]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰按 7:3、3:2 復摻，水膠比為 0.5，摻量為 35% 時，復合摻合料混凝土的氯離子滲透性在 28d 齡期時高于純水泥混凝土，等于鋼渣混凝土，在 90d 齡期時隨復合摻合料中粉煤灰的比例的增大，復合摻合料混凝土的氯離子滲透性先等于后低于純水泥混凝土，低于同摻量的鋼渣混凝土，復合摻合料的摻量為 20%時，復合摻合料混凝土的氯離子滲透性在 28d 齡期時等于純水泥混凝土，高于同摻量的鋼渣混凝土，在 90d 齡期時隨復合摻合料中粉煤灰的比例的增大，復合摻合料混凝土的氯離子滲透性先等于后低于純水泥混凝土及同摻量的鋼渣混凝土；水灰比為 0.3，復合摻合料的摻量為 20% 和 35% 時，復合摻合料混凝土的氯離子滲透性在 28d 齡期時高于純水泥混凝土，低于或等于同摻量的鋼渣混凝土，在 90d 齡期時低于純水泥混凝土及同摻量的鋼渣混凝土。李鑫[41]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰按 3:2 復摻，復合摻合料的摻量為 30%，以及鋼渣∶粉煤灰按 2:3 復摻，復合摻合料的摻量為 40%時，兩種復合摻合料混凝土的絕熱溫升、自生收縮均低于純水泥混凝土，兩種復合摻合料混凝土的氯離子滲透性等級在28d 齡期時均與純水泥混凝土相同，在 90d 齡期時均低于純水泥混凝土。

1.5 含鋼渣的三元復合

萬超[7]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰∶礦渣按 1:2:1 復摻，三元復合摻合料的摻量為 15% 時，與鋼渣∶粉煤灰按1:2 復摻、二元復合摻合料的摻量為 15% 的硬化漿體相比，摻三元復合摻合料的硬化漿體 28d 齡期時小于 20nm 的無害孔和 20～50nm 的少害孔增加 16%，大于 200nm 的有害孔減小 38%，平均孔徑減小 7.9nm，摻三元復合摻合料的硬化漿體的孔結構優于摻二元復合摻合料的硬化漿體。程宇科[5]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰∶硅灰按 3:5:2 復摻，復合摻合料的摻量為 40% 時，與純水泥硬化漿體相比，摻復合摻合料的硬化漿體 28d 齡期的總孔隙率降低，小于 50nm 的微觀孔的比例增多，大于 200nm 的多害孔減少，三元復合摻合料改善了硬化漿體的孔結構。王玲玲[32]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰∶礦渣按 1:1:1、1:2:1、1:1:2、2:1:1 復摻，復合摻合料的摻量為 20%～60% 時，復合摻合料混凝土的坍落度隨復合摻合料摻量的增加而增加，隨復合摻合料中粉煤灰比例的增加而增加，隨復合摻合料中礦渣比例的增加而減小，并高于同摻量下三種礦物摻合料各自單摻及兩兩復摻時的結果；摻三元復合摻合料的混凝土的抗壓強度在 7d 齡期時低于純水泥混凝土，在 28d 齡期時接近或略高于純水泥混凝土，在90d 齡期時已明顯高于純水泥混凝土；當三元復合摻合料的摻量為 30%，鋼渣∶粉煤灰∶礦渣為 1:2:1 時，復合摻合料混凝土各齡期強度均較高。劉靜[43]的研究結果顯示，鋼渣∶粉煤灰∶硅灰按 3:5:2 復摻，復合摻合料的摻量為 10%～50%時，與純水泥混凝土相比，摻復合摻合料的混凝土的氯離子電通量在 28d 齡期時降低了 53%～82%，在 90d 齡期時降低了 56%～89%；鋼渣∶礦渣∶粉煤灰為 1:2:1，摻量為10%～50% 時，與純水泥混凝土相比，摻復合摻合料的混凝土的氯離子電通量在 28d 齡期時降低了 2%～43%，在 90d 齡期時降低了 9%～59%。趙蘇政[44]的研究結果顯示，鋼渣∶礦渣∶粉煤灰按 1:2:1 復摻，復合摻合料的摻量為 30%～50%時，復合摻合料混凝土各個齡期的氯離子電通量均低于基準混凝土，且電通量值隨復合礦物摻合料摻量的增加而降低。

1.6 討論

礦物摻合料在水泥基材料中的作用機理可大致分為物理作用和化學作用兩大類[45-48]：其中，物理作用主要是由于礦物摻合料通常顆粒尺寸較小，能夠填充水泥漿體的孔隙及混凝土的界面過渡區，使材料內部更加密實，起到“填充效應”，同時，粉煤灰等礦物摻合料具有顆粒表面光滑、球形度高等特點，可以提高漿體的流動性，改善水泥基材料的工作性，起到“形態效應”；化學作用主要是指礦物摻合料中的活性組分，通過自身的膠凝性，或者在堿存在的環境下進行的火山灰反應，產生比早期更細小的水化產物，細化漿體孔徑，填充混凝土的界面過渡區，尤其是火山灰反應在產生水化產物的同時還消耗對強度不利的 Ca(OH)2晶體，因而提高了水泥基材料的后期強度及耐久性。

與礦渣、硅灰、粉煤灰相比，鋼渣在物理性能及化學性能上均有一定差別。鋼渣與其他礦物摻合料復合產生的“復合超疊加效應”可以從物理和化學兩個方面解釋。首先，由于鋼渣中的 RO 相較難磨，以膠凝組分為主的顆粒和以 RO相為主顆粒的尺寸通常相差較大，導致鋼渣的粒徑分布不均勻，粒徑分布曲線存在兩個峰，再加上不同種礦物摻合料的顆粒的整體粒徑分布范圍也不盡相同，因此鋼渣在顆粒級配上與其他礦物摻合料存在較大差異，鋼渣與礦渣、硅灰、粉煤灰等復摻后，優化了礦物摻合料的粒徑級配，使填充效果更好，進而使水泥基材料的內部結構更密實。在化學反應方面，鋼渣水化依靠自身膠凝性，而無火山灰反應，水化會產生 Ca(OH)2[49]，增大了漿體中堿的濃度，有利于促進礦渣、硅灰、粉煤灰的火山灰反應，同時，礦渣、硅灰、粉煤灰的火山灰反應消耗 Ca(OH)2，反過來又促進鋼渣水化反應的正向進行，兩種水化反應能夠相互促進。此外，與水泥相比，雖然各種礦物摻合料水化反應主要是在后期，水化速率較慢，但不同種礦物摻合料由于化學組成、礦物組成及玻璃體含量的不同，在同一時期的水化速率存在差異[50]，盡管不同種礦物摻合料之間水化速率的差異可能較小，但在水化后期，漿體孔隙已經較小，界面過渡區已經較密實的情況下，這種差異產生的影響不應被忽略，因此，在水泥水化后期，反應速率較快的礦物摻合料通過水化反應使漿體及界面過渡區密實，在此基礎上，反應速率較慢的礦物摻合料在更后期通過水化反應對漿體的孔結構及界面過渡區進行了進一步的填充，多種礦物摻合料的多重改善作用使結構更加密實，最終使復合摻合料達到了 1+1＞2 的效果。

2 結論

鋼渣與礦渣、粉煤灰、硅灰二元或三元復摻后，由于參與復摻的摻合料的種類、各自所占比例以及復合摻合料的摻量不同，對水泥基材料的性能影響略有差異，但大體規律一致，均會降低水泥混凝土的早期強度，改善混凝土的工作性，優化硬化漿體的孔結構，提升混凝土的后期強度和耐久性，復合礦物摻合料對水泥基材料性能的改善具有良好的效果。

鋼渣與不同的礦物摻合料進行復摻時，復合摻合料中鋼渣的最佳比例以及復合摻合料的最佳摻量不盡相同，但無論是鋼渣與哪種礦物摻合料復摻，在適當的配比范圍及摻量下，二元復合摻合料能夠優于單摻其中某一種礦物摻合料，三元復合摻合料能夠優于二元復合摻合料，復合礦物摻合料均能體現出“復合超疊加效應”，鋼渣適合作為復合摻合料中的一種組分與其他礦物摻合料進行復摻使用。

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［通訊地址］北京市海淀區學院路丁 11 號中國礦業大學（北京）化學與環境工程學院（100083）

劉進（1992—），男，碩士，現就讀于中國礦業大學（北京）化學與環境工程學院，主要從事建筑材料方面研究。