尖山鐵礦石預選試驗

馬法成

(太原鋼鐵(集團)有限公司礦業分公司)

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尖山鐵礦石預選試驗

馬法成

(太原鋼鐵(集團)有限公司礦業分公司)

摘要對尖山鐵礦石進行了干式磁選拋廢和濕式磁選拋廢兩種方案的對比試驗。采用干式磁選可拋除產率9.81%的尾礦，精礦磁性鐵回收率為98.47%，采用濕式磁選可拋除產率19.32%的尾礦，精礦磁性鐵回收率為97.96%。在精礦磁性鐵回收率相近的條件下，濕式預選拋廢效率更高。

關鍵詞磁鐵礦干式磁選拋廢濕式磁選拋廢

礦石開采過程中不可避免地會混入一定量的廢石，廢石進入選礦廠磨選系統，既增加選礦能耗，又制約選礦廠生產能力的提高和產品質量。在當前鐵精礦價格低迷的市場條件下，強化預選拋廢對于減少入磨礦量、降低生產成本、提高經濟效益具有重要的現實意義。

1　礦石性質

太原鋼鐵(集團)有限公司礦業分公司尖山鐵礦石礦物組成簡單，金屬礦物主要為磁鐵礦，其次為假象赤鐵礦，含很少褐鐵礦及微量黃鐵礦、黃銅礦；脈石礦物主要為石英，含量40%～50%，其次為透閃石、陽起石、普通角閃石以及少量鐵閃石、綠泥石、云母、斜長石與方解石等。礦石構造主要為條帶狀構造，所形成的條帶主要由石英、透閃石、陽起石與磁鐵礦相間構成；主要礦物磁鐵礦在礦石中呈自形或半自形粒狀結構。

礦石主要化學成分分析結果見表1，鐵物相分析結果見表2。

表1　礦石主要化學成分分析結果 %

2　試驗結果及討論

試驗礦樣為高壓輥磨后的原礦產品，粒度為10～0mm。

2.1干式磁選拋廢試驗

采用實驗室型可調場強電磁選機進行干式磁選，該磁選機筒體直徑為500mm。

表2　礦石鐵物相分析結果 %

2.1.1磁場強度試驗

固定分離隔板間距為17cm、皮帶線速度為1.44m/s，考察磁場強度對干選指標的影響，結果見圖1。

圖1　磁場強度對干選指標的影響 ▲—品位；■—回收率

圖1表明，隨著磁場強度的提高，精礦磁性鐵品位降低，回收率提高。綜合考慮，確定磁場強度為79kA/m。

2.1.2皮帶線速度試驗

在磁場強度為79kA/m、分離隔板間距為17cm條件下，考察皮帶線速度對干選指標的影響，結果見圖2。

由圖2可知，隨著皮帶線速度的提高，精礦磁性鐵品位提高，回收率降低。因此，選擇皮帶線速度為1.44m/s。

圖2　皮帶線速度對干選指標的影響 ▲—品位；■—回收率

2.1.3分離隔板間距試驗

在磁場強度為79kA/m、皮帶線速度為1.44m/s條件下，考察分離隔板間距對干選指標的影響，結果見圖3。

圖3　分離隔板間距對干選指標的影響 ▲—品位；■—回收率

由圖3可知，隨著分離隔板間距的增大，精礦磁性鐵品位降低，回收率提高。因此，選擇分離隔板間距為17cm。對應的拋尾產率為9.81%，精礦磁性鐵回收率為98.47%。

2.2濕式磁選拋廢試驗

采用中鋼集團馬鞍山礦山研究院有限公司研制的CCTS500mm×300mm型順流濕式永磁滾筒粗粒磁選機進行粗粒濕式磁選。

2.2.1磁場強度試驗

在上升水量為1L/s條件下，進行不同磁場強度的濕式磁選拋廢試驗，結果見表3。

由表3可見，隨著磁場強度的提高，精礦鐵品位和磁性鐵品位降低，鐵回收率和磁性鐵回收率提高。綜合考慮，選擇磁場強度為318.3kA/m。

2.2.2上升水量試驗

在磁場強度為318.3kA/m條件下進行不同上升水量試驗，結果見圖4。

表3　濕式磁選磁場強度試驗結果

圖4　上升水量試驗結果▲—品位；■—回收率

由圖4可見，隨著上升水量的增加，精礦鐵品位提高，而回收率降低。因此，選擇上升水量為1L/s。對應的拋尾產率為19.32%，預選精礦磁性鐵回收率為97.96%。

2.2.3濕式磁選精礦鐵物相分析

濕式磁選精礦鐵物相分析結果見表4。

表4　濕式磁選精礦鐵物相分析結果 %

3　結　論

尖山10～0mm原礦采用干式磁選拋廢工藝處理可拋除產率9.81%的尾礦，精礦磁性鐵回收率為98.47%；采用濕式磁選拋廢工藝則可以拋除產率為19.32%的尾礦，精礦磁性鐵回收率為97.96%。兩種預選工藝在精礦磁性鐵回收率接近的情況下，濕式預選拋廢工藝拋除尾礦產率更高,更有優越性。在當前鐵精礦價格低迷行情下，高壓輥磨技術與高效預選拋廢工藝相結合可實現能丟早丟的選礦原則，有利于提高礦山的經濟效益。

(收稿日期2016-05-05)

馬法成(1963—)，男，經理，高級工程師，030027 山西省太原市萬柏林區興華街32號。