核電廠淋水盤(pán)式除氧器保壓邏輯分析與優(yōu)化

段 鋒，李賢平，王樹(shù)義

（1. 核動(dòng)力運(yùn)行研究所，湖北 武漢 430223；2. 中廣核工程有限公司，廣東 深圳 518124）

核電廠淋水盤(pán)式除氧器保壓邏輯分析與優(yōu)化

段 鋒1，李賢平2，王樹(shù)義2

（1. 核動(dòng)力運(yùn)行研究所，湖北 武漢 430223；2. 中廣核工程有限公司，廣東 深圳 518124）

文章介紹了核電廠淋水盤(pán)式除氧器的主要作用、除氧原理，詳細(xì)分析了淋水盤(pán)式除氧器的結(jié)構(gòu)及瞬態(tài)工況時(shí)，除氧器壓力下降速率的要求。通過(guò)實(shí)例分析，提出了紅沿河核電項(xiàng)目淋水盤(pán)式除氧器關(guān)于保壓邏輯觸發(fā)方式、觸發(fā)定值、壓降控制曲線、補(bǔ)水流量曲線和復(fù)位方式的優(yōu)化方案。結(jié)果表明經(jīng)過(guò)優(yōu)化后的淋水盤(pán)式除氧器保壓邏輯的安全性、可靠性更高。

淋水盤(pán)式除氧器；除氧器原理；壓降速率；保壓邏輯

在核電廠以及火力發(fā)電廠的設(shè)備系統(tǒng)中，除氧器是電廠系統(tǒng)的重要輔助設(shè)備。隨著高參數(shù)大容量發(fā)電機(jī)組的發(fā)展，系統(tǒng)越來(lái)越復(fù)雜，單機(jī)容量的增加使得對(duì)整個(gè)機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性、安全可靠性的要求更高，對(duì)除氧器性能的要求也愈來(lái)愈嚴(yán)格［1］。文章主要介紹紅沿河核電項(xiàng)目采用的淋水盤(pán)式除氧器主要作用和除氧原理，分析了淋水盤(pán)式除氧器的結(jié)構(gòu)及瞬態(tài)工況時(shí)，除氧器壓力下降速率的要求。通過(guò)實(shí)例分析，介紹了紅沿河核電廠淋水盤(pán)式除氧器保壓邏輯的優(yōu)化方案，優(yōu)化后淋水盤(pán)式除氧器保壓邏輯保證了保壓邏輯的正確觸發(fā)、保壓過(guò)程中實(shí)現(xiàn)除氧器壓降速率滿足要求和保壓邏輯結(jié)束后的正確復(fù)位。

1　除氧器簡(jiǎn)介

1.1除氧器的主要作用［2］

1）運(yùn)行實(shí)踐證明，給水中溶解的氧氣對(duì)熱力設(shè)備以及管道等都會(huì)產(chǎn)生腐蝕。因此，在正常運(yùn)行時(shí)，要求給水的含氧量小于5×10-9。為此，對(duì)給水必須進(jìn)行除氧。

2）通過(guò)除氧器中的水位與給水泵、啟動(dòng)給水泵安裝位置的高度差，為給水泵、啟動(dòng)給水泵提供一個(gè)正的吸入壓頭。

3）瞬態(tài)時(shí)，除氧器中的貯水能夠暫時(shí)地向蒸汽發(fā)生器供水。

4）接收高壓加熱器的疏水排汽以及汽-水分離再熱器的疏水、蒸汽發(fā)生器排污系統(tǒng)再生式熱交換器的冷卻水、蒸汽旁路排放系統(tǒng)第四組閥門(mén)排放的蒸汽、主給水泵以及啟動(dòng)給水泵的再循環(huán)水、蒸汽轉(zhuǎn)換器疏水箱的疏水。

1.2除氧器的原理［2］

除去水中溶解氧的主要方法有熱力除氧和化學(xué)除氧。核電廠中除氧器采用熱力除氧法。

熱力除氧是將除氧器內(nèi)的水散播成微細(xì)的水柱或微薄的水膜，同時(shí)將高溫蒸汽引入除氧器；高溫蒸汽將與水直接接觸，將水加熱到飽和溫度，使水中溶解的氧逸出。由于水流細(xì)小，形成的表面積大，氧氣易于逸出，達(dá)到充分除氧的目的。

除氧器中的物理過(guò)程遵循道爾頓分壓定律和亨利定律：

1）道爾頓分壓定律：任何一個(gè)容器內(nèi)混合氣體的總壓力等于各種組成氣體分壓力之和，對(duì)于除氧器來(lái)說(shuō)：

式中：Pd、Ps、Pa分別為除氧器混合氣體總壓力、蒸汽分壓力、空氣分壓力。

2）亨利定律：容器內(nèi)水中溶解的氣體量與水面上該氣體的分壓力成正比。

根據(jù)以上兩個(gè)定律，若在等壓下將水加熱至沸點(diǎn)，使得蒸汽的分壓力Ps幾乎等于水面上的總壓力，即Ps=Pd，則空氣的分壓力Pa趨近為零。這就意味著空氣在水中含氧量趨近于零，達(dá)到除氧的目的。

為了確保除氧效果，除氧過(guò)程中還必須滿足以下條件：

1）除氧器內(nèi)凝結(jié)水的溫度必須加熱到與除氧器內(nèi)壓力相對(duì)應(yīng)的飽和溫度；

2）及時(shí)排出凝結(jié)水中析放出來(lái)的氣體，防止氣體在除氧器內(nèi)聚積使空氣的分壓力提高，影響除氧效果；

3）盡可能擴(kuò)大凝結(jié)水與加熱蒸汽的接觸面積，加快加熱過(guò)程，故進(jìn)入除氧器的凝結(jié)水應(yīng)噴成霧狀，加大接觸面積，改善加熱效果；

4）除氧器要有足夠大的空間，保證凝結(jié)水與加熱蒸汽之間的熱交換有足夠的時(shí)間，使得氣體有足夠的時(shí)間從水中逸出；

5）運(yùn)行中應(yīng)盡量保持除氧器的壓力穩(wěn)定。

2　淋水盤(pán)式除氧器結(jié)構(gòu)及除氧過(guò)程和瞬態(tài)工況壓降要求

2.1淋水盤(pán)式除氧器結(jié)構(gòu)及除氧過(guò)程

紅沿河核電站一期1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)機(jī)組，采用淋水盤(pán)式除氧器。如圖1所示，淋水盤(pán)式除氧器由1個(gè)除氧水箱、40個(gè)凝結(jié)水進(jìn)口小噴嘴、1層分配器、3層淋水盤(pán)、10個(gè)安全閥、支座以及一些支撐部件等組成［3］。

凝結(jié)水通過(guò)位于除氧器頂部的兩個(gè)接口分別送入除氧器內(nèi)部的兩個(gè)給水母管；每個(gè)給水母管上均分布了20個(gè)普通小噴嘴。給水進(jìn)入給水母管后通過(guò)噴嘴噴成細(xì)小的水滴，散入位于噴嘴下方的給水分配器，通過(guò)給水分配器分配均勻后，凝結(jié)水下落到淋水盤(pán)。將水分成細(xì)流是為了得到更大的加熱表面積。采用幾個(gè)淋水盤(pán)交錯(cuò)布置是為了延緩水流流經(jīng)除氧頭的速度，并防止水流斷裂為水滴，這樣可以增加水、汽的接觸時(shí)間，加大傳熱系數(shù)和氣體的分離速度［4］。正常運(yùn)行時(shí)，加熱蒸汽通過(guò)位于除氧器上方的6個(gè)加熱蒸汽接口進(jìn)入除氧器的汽空間，蒸汽從淋水盤(pán)底部自下而上與凝結(jié)水進(jìn)行逆流換熱，直至將凝結(jié)水加熱到飽和溫度，達(dá)到除氧的目的。熱交換后的凝結(jié)水下落到除氧器的儲(chǔ)水空間，通過(guò)除氧器底部的3個(gè)給水口進(jìn)入給水泵，加熱蒸汽在熱交換的過(guò)程中凝結(jié)成水，部分不凝結(jié)的氣體則排出除氧器如圖2所示。

圖1　淋水盤(pán)式除氧器俯視圖Fig. 1　Brief overhead view of deaerator

圖2　淋水盤(pán)式除氧器除氧流程Fig.2　Deoxidization flow of tray-spray steam deaerator

2.2淋水盤(pán)式除氧器瞬態(tài)工況壓降要求

紅沿河核電站淋水盤(pán)式除氧器瞬態(tài)工況壓力急速下降時(shí)壓力下降速率要求定值為0.2 MPa/min，當(dāng)淋水盤(pán)式除氧器壓力急劇下降時(shí)，閃蒸蒸汽和流入的主蒸汽通過(guò)除氧室淋水盤(pán)的流速必須低于淋水盤(pán)強(qiáng)度上的限界流速和發(fā)生流水泛濫現(xiàn)象的上限流速，以下討論最大壓力下降率定為0.2 MPa/min的可行性。

（1）關(guān)于淋水盤(pán)強(qiáng)度確認(rèn)

為便于分析和計(jì)算，將淋水盤(pán)的翼片抽象為承受均布載荷的簡(jiǎn)支梁（見(jiàn)圖3）。

圖3　計(jì)算模型Fig.3　Calculation model

1）作用于淋水盤(pán)簡(jiǎn)支梁模型的蒸汽沖力：

其中，阻力系數(shù)CD=2.0（流向垂直于平板）；迎流面積AA=0.0 858 m2；流體密度ρ（kg/m3）；流速υv（m/s）。

2）均布載荷：

3）作用于梁上的最大應(yīng)力：

4）許用應(yīng)力σa：

σa=80 MPa（304SS材的使用溫度下的許用壓力）。

綜合以上關(guān)系式，可得出強(qiáng)化型淋水盤(pán)在強(qiáng)度上所允許

（2）淋水盤(pán)內(nèi)部發(fā)生流水泛濫現(xiàn)象的上限流速

通過(guò)淋水盤(pán)的蒸汽流速過(guò)高時(shí)，向下流動(dòng)的凝結(jié)水會(huì)受到高速蒸汽汽流的阻力，出現(xiàn)流動(dòng)不暢通的現(xiàn)象。發(fā)生這種現(xiàn)象的蒸汽上限流速vf與除氧器內(nèi)壓力密切相關(guān)，除氧器內(nèi)壓力越高上限流速越低，相反，除氧器內(nèi)壓力越低上限流速越高。這是因?yàn)閴毫Φ蜁r(shí)飽和蒸汽密度小，流體阻力隨之變小的緣故。有關(guān)壓力條件下蒸汽上限流速如表1所示。

（3） 除氧器壓力下降速率為0.2 MPa/min時(shí)的評(píng)價(jià)

針對(duì)主蒸汽流量分別為30 kg/s和120 kg/s進(jìn)行淋水盤(pán)內(nèi)流速計(jì)算，甩負(fù)荷等瞬態(tài)工況除氧器內(nèi)壓力急速下降時(shí)各種壓力下的實(shí)際流速va與強(qiáng)度上的允許流速vs及流水泛濫現(xiàn)象的上限流速vf結(jié)果比較于表1。

表1　壓力下降速率為0.2 MPa/min時(shí)的淋水盤(pán)內(nèi)部流速的計(jì)算結(jié)果和評(píng)價(jià)T able 1　Calculation results and evaluation of internal tray-spray fluid velocity when the pressure drop rate is 0.2 MPa/min

紅沿河除氧器在甩負(fù)荷等壓力急速下降時(shí)，閃蒸蒸汽和流入主蒸汽通過(guò)除氧室淋水盤(pán)的流速均低于淋水盤(pán)上的限界流速和發(fā)生流水泛濫現(xiàn)象的上限流速，最大壓力下降率不超過(guò)0.2 MPa/min是可行的。

3　瞬態(tài)工況淋水盤(pán)式除氧器保壓邏輯優(yōu)化

3.1除氧器壓力控制模式

除氧器啟動(dòng)階段，由輔助蒸汽維持除氧器壓力為0.143 MPa（絕對(duì)壓力），110 ℃；低負(fù)荷時(shí)，新蒸汽維持除氧器壓力為0.27 MPa（絕對(duì)壓力），130 ℃；正常運(yùn)行工況，蒸汽來(lái)自于高壓缸排汽，壓力在0.27～0.93 MPa（絕對(duì)壓力）波動(dòng)，不受控制；甩負(fù)荷時(shí)，由除氧器甩負(fù)荷保壓邏輯進(jìn)行控制。需要說(shuō)明的是，除氧器啟動(dòng)階段使用輔助蒸汽時(shí)使用單獨(dú)的執(zhí)行機(jī)構(gòu)進(jìn)行控制，低負(fù)荷和甩負(fù)荷時(shí)除氧器壓力控制使用同一執(zhí)行機(jī)構(gòu)，邏輯中使用兩個(gè)不同的PID控制器進(jìn)行控制，在各種機(jī)組工況下兩者輸出的控制信號(hào)取大值后送執(zhí)行機(jī)構(gòu)控制除氧器壓力。此外，將控制除氧器壓力的執(zhí)行機(jī)構(gòu)與汽機(jī)旁路蒸汽系統(tǒng)排向除氧器的第四組閥門(mén)分開(kāi)設(shè)置，兩者由各自的執(zhí)行機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)其功能，避免相互控制信號(hào)的干擾。以上優(yōu)化方案更加便于除氧器的壓力控制，在除氧器各種工況下都能有效控制除氧器的壓力和壓力下降速率。

3.2除氧器保壓邏輯觸發(fā)定值

根據(jù)前述除氧器壓降速率不超過(guò)0.2 MPa/min，紅沿河核電項(xiàng)目除氧器正常運(yùn)行時(shí)采用滑壓運(yùn)行，除氧器內(nèi)壓力隨抽汽壓力變化而變化，當(dāng)除氧器抽汽管道壓力下降速率達(dá)到3 kPa/s時(shí)，除氧器保壓邏輯觸發(fā)。如果不對(duì)觸發(fā)定值進(jìn)行優(yōu)化，設(shè)定的觸發(fā)定值不合理會(huì)造成除氧器保壓邏輯無(wú)法觸發(fā)，進(jìn)而造成除氧器損壞。優(yōu)化后的除氧器保壓邏輯觸發(fā)定值保證了瞬態(tài)工況時(shí)除氧器保壓邏輯可正常觸發(fā)。

3.3低負(fù)荷時(shí)避免保壓邏輯誤觸發(fā)

低負(fù)荷時(shí)由于除氧器壓力由新蒸汽壓力維持在0.17 MPa（表壓力），此時(shí)來(lái)自高壓缸排汽的壓力不足以克服此壓力打開(kāi)抽汽止回閥對(duì)除氧器進(jìn)行加熱。根據(jù)淋水盤(pán)式除氧器壓降速率的要求，除氧器保壓邏輯觸發(fā)定值較低，如此在低負(fù)荷時(shí)汽輪機(jī)調(diào)閥開(kāi)度波動(dòng)（如沖轉(zhuǎn)至額定轉(zhuǎn)速瞬間、并網(wǎng)瞬間）時(shí)容易誤觸發(fā)，此時(shí)的除氧器抽汽管道壓力波動(dòng)并不是真實(shí)的除氧器壓力波動(dòng)，故而不需要觸發(fā)保壓邏輯。為此，對(duì)保壓邏輯進(jìn)行優(yōu)化，同時(shí)滿足除氧器抽汽管道壓力下降速率達(dá)到3 kPa/s和負(fù)荷大于30%FP時(shí)觸發(fā)除氧器保壓邏輯。如果不進(jìn)行優(yōu)化，在低負(fù)荷工況時(shí)將會(huì)產(chǎn)生除氧器保壓邏輯誤觸發(fā)現(xiàn)場(chǎng)，對(duì)核島一回路產(chǎn)生影響。優(yōu)化后的保壓邏輯保證低負(fù)荷時(shí)抽汽管道壓力波動(dòng)不造成誤觸發(fā)除氧器保壓邏輯。

3.4瞬態(tài)工況時(shí)除氧器液位控制

瞬態(tài)工況時(shí)，凝結(jié)水向除氧器補(bǔ)水控制由液位控制模式切換至流量控制模式，切換至流量控制模式，一方面為了保證瞬態(tài)時(shí)除氧器的補(bǔ)水；另一方面避免由于瞬態(tài)時(shí)除氧器液位大幅波動(dòng)造成凝結(jié)水泵出口調(diào)閥大幅波動(dòng)而造成凝結(jié)水泵跳泵。如果不進(jìn)行優(yōu)化在保壓邏輯觸發(fā)后的初始流量控制曲線定值較高，造成除氧器進(jìn)入過(guò)多冷水而造成壓力下降過(guò)快且除氧器液位上升至高高定值而導(dǎo)致保護(hù)動(dòng)作。優(yōu)化后的流量控制曲線可實(shí)現(xiàn)除氧器保壓功能和凝結(jié)水泵壓力維持協(xié)同控制，瞬態(tài)工況既不會(huì)造成除氧器灌入過(guò)多冷水引起壓力驟降和液位大幅上升，也不會(huì)造成除氧器補(bǔ)水量過(guò)大造成凝結(jié)水泵出口壓力低跳泵。優(yōu)化除氧器應(yīng)急補(bǔ)水邏輯，通過(guò)提高應(yīng)急補(bǔ)水的動(dòng)作定值，讓?xiě)?yīng)急補(bǔ)水更早動(dòng)作［5］。控制曲線如圖4所示。

3.5瞬態(tài)工況除氧器保壓邏輯壓力控制

DCS采集到除氧器抽汽管道壓力，對(duì)抽汽管道壓力微分計(jì)算后得到壓力下降速率是否小于3 kPa/s，如果達(dá)到此定值則除氧器甩負(fù)荷邏輯觸發(fā)。控制曲線見(jiàn)圖5，控制過(guò)程如下：

1）收到來(lái)自甩負(fù)荷信號(hào)后，保壓邏輯控制器的函數(shù)發(fā)生器的輸出為甩負(fù)荷開(kāi)始時(shí)刻的除氧器壓力Po；

2）甩負(fù)荷觸發(fā)45 s后，函數(shù)發(fā)生器的輸出=甩負(fù)荷開(kāi)始時(shí)刻的除氧器壓力Po+360 kPa-100 kPa/min×T（T=RAMP開(kāi)始以后的時(shí)間）。瞬態(tài)工況時(shí)汽機(jī)旁路排放系統(tǒng)第4組閥門(mén)排向除氧器，閥門(mén)快開(kāi)時(shí)間≤50 s，DCS中除氧器抽汽管道壓降速率微分計(jì)算經(jīng)過(guò)5 s濾波，保壓邏輯控制器輸出凍結(jié)甩負(fù)荷開(kāi)始時(shí)刻的壓力45 s，45 s結(jié)束時(shí)將壓力提高360 kPa，由于瞬態(tài)工況汽機(jī)旁路蒸汽系統(tǒng)第4組閥快開(kāi)造成除氧器壓力上升，故保壓邏輯曲線中將壓力抬高360 kPa后開(kāi)始以1 bar/min速率下降。

圖5　除氧器保壓邏輯控制曲線Fig.5　T he curve for control of deaerator pressure

3）除氧器保壓控制復(fù)位條件滿足后，用于保壓邏輯的控制器輸出置0，執(zhí)行機(jī)構(gòu)的開(kāi)度取決于復(fù)位時(shí)除氧器的壓力值，若除氧器大于270 kPa（絕對(duì)壓力），ADG 005VV關(guān)閉；若除氧器壓力小于270 kPa（絕對(duì)壓力），執(zhí)行機(jī)構(gòu)進(jìn)行調(diào)節(jié)以滿足除氧器壓力維持270 kPa（絕對(duì)壓力）。

如果不進(jìn)行優(yōu)化，汽機(jī)旁路排放系統(tǒng)第4組閥快開(kāi)結(jié)束后保壓邏輯控制曲線不能及時(shí)將壓力定值抬高360 kPa進(jìn)行控制，此時(shí)容易造成除氧器壓力下降速率超過(guò)設(shè)定值而造成除氧器損壞。優(yōu)化后的保壓邏輯控制曲線，既能保證除氧器壓力下降速率滿足要求，也能夠?qū)崿F(xiàn)與汽機(jī)旁路排放系統(tǒng)協(xié)同控制，避免除氧器壓力下降速率超過(guò)定值造成損壞。

3.6除氧器保壓邏輯復(fù)位方式

對(duì)除氧器保壓邏輯復(fù)位方式進(jìn)行優(yōu)化，采用三種方式進(jìn)行復(fù)位：函數(shù)發(fā)生器控制曲線自動(dòng)滑落至零復(fù)位、連接至除氧器抽汽管道與除氧器本體的壓力開(kāi)關(guān)達(dá)到16 kPa動(dòng)作復(fù)位、抽汽管道壓力實(shí)測(cè)值大于除氧器實(shí)測(cè)壓力16 kPa時(shí)復(fù)位。如果不進(jìn)行優(yōu)化，當(dāng)差壓開(kāi)關(guān)拒動(dòng)時(shí)除氧器保壓邏輯不能及時(shí)復(fù)位。經(jīng)過(guò)優(yōu)化的方案可以避免壓力開(kāi)關(guān)不可靠造成不能及時(shí)復(fù)位。

4　紅沿河核電站瞬態(tài)試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果

4.1額定負(fù)荷下甩空載試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果

除氧器在甩空載瞬態(tài)工況時(shí)，除氧器抽汽管道壓力下降速率達(dá)到3 kPa/s，除氧器保壓邏輯正確動(dòng)作觸發(fā)。汽輪機(jī)旁路蒸汽排放系統(tǒng)第4組閥快開(kāi)，除氧器壓力首先開(kāi)始上升，快開(kāi)結(jié)束后除氧器保壓邏輯控制器輸出指令，執(zhí)行機(jī)構(gòu)開(kāi)始動(dòng)作控制除氧器壓力，除氧器實(shí)際壓力下降速率約為0.5 bar/min，同時(shí)除氧器補(bǔ)水流量模式觸發(fā)與除氧器保壓邏輯協(xié)同控制，除氧器液位維持在正常液位區(qū)間，凝結(jié)水泵出口壓力在正常調(diào)節(jié)范圍，試驗(yàn)結(jié)果滿意。

4.2額定負(fù)荷下跳機(jī)試驗(yàn)驗(yàn)證曲線

除氧器在跳機(jī)瞬態(tài)工況時(shí)，除氧器抽汽管道壓力下降速率達(dá)到3 kPa/s，除氧器保壓邏輯正確動(dòng)作觸發(fā)。汽輪機(jī)旁路蒸汽排放系統(tǒng)第4組閥快開(kāi)，除氧器壓力首先開(kāi)始上升，快開(kāi)結(jié)束后除氧器保壓邏輯控制器輸出指令，執(zhí)行機(jī)構(gòu)開(kāi)始動(dòng)作控制除氧器壓力，除氧器實(shí)際壓力下降速率約為0.6 bar/min，同時(shí)除氧器補(bǔ)水流量模式觸發(fā)與除氧器保壓邏輯協(xié)同控制，除氧器液位維持在正常液位區(qū)間，凝結(jié)水泵出口壓力在正常調(diào)節(jié)范圍，試驗(yàn)結(jié)果滿意。

5　結(jié)束語(yǔ)

1）紅沿河核電站淋水盤(pán)式除氧器瞬態(tài)工況壓力急速下降時(shí)壓力下降速率定值為0.2 MPa/min，當(dāng)淋水盤(pán)式除氧器壓力急劇下降時(shí)，閃蒸蒸汽和流入的主蒸汽通過(guò)除氧室淋水盤(pán)的流速必須低于淋水盤(pán)強(qiáng)度上的限界流速和發(fā)生流水泛濫現(xiàn)象的上限流速，最大壓力下降率定為0.2 MPa/min可行。

2）紅沿河核電站淋水盤(pán)式除氧器在瞬態(tài)工況時(shí)的壓力下降速率要求較為苛刻，在控制除氧器壓力下降速率時(shí)必須統(tǒng)籌考慮除氧器補(bǔ)水流量模式控制曲線、汽機(jī)旁路蒸汽系統(tǒng)第4組閥門(mén)快開(kāi)對(duì)除氧器壓力控制的影響。

3）紅沿河核電站淋水盤(pán)式除氧器保壓邏輯優(yōu)化方案包括了觸發(fā)方式、觸發(fā)定值、壓降控制曲線、補(bǔ)水流量曲線和復(fù)位方式。紅沿河核電站淋水盤(pán)式除氧器瞬態(tài)試驗(yàn)結(jié)果表明，經(jīng)過(guò)優(yōu)化后的淋水盤(pán)式除氧器保壓邏輯具有更高的安全性、可靠性。

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Analysis and Optimization for Tray-spray Steam Deaerator Pressure Maintaining Logic of Nuclear Power Plant

DUAN Feng1， LI Xian-ping2， WANG Shu-yi2
（1. Research Institute of Nuclear Power Operation， Wuhan of Hubei Prov. 430223， China； 2. China Nuclear Power Engineering Co.， Ltd.， Shenzhen of Guangdong Prov. 518124， China）

This article briefly describes the main functions and the deaeration principle of the tray-spray steam deaerator， introduces the detailed structure and the tray-spray steam deaerator pressure drop rate requirement in transient condition. After analyzing the tray-spray steam deaerator pressure maintaining logic on the trigger mode， trigger value， pressure control curve，water flow curve and the reset mode， the proposal for optimized tray-spray steam deaerator pressure maintaining logic of the deaerator of Hongyanhe nuclear power project was presented with examples. The conclusion is the safety and the reliability of optimized logic for tray-spray steam deaerator pressure maintaining is higher than before.

tray-spray steam deaerator； deaeration principle； pressure drop rate； pressure maintaining logic

TM623 Article character：A Article ID：1674-1617（2016）02-0121-06

TM623

A

1674-1617（2016）02-0121-06

2016-01-20

段 鋒（1987—），男，山西臨汾人，工程師，現(xiàn)從事核動(dòng)力運(yùn)行技術(shù)研究與評(píng)估工作。