超越方程組求解噴淋系統(tǒng)阻力

曹 鴻 龍

(上海啟合印建筑設(shè)計有限公司，上海 200062)

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超越方程組求解噴淋系統(tǒng)阻力

曹 鴻 龍

(上海啟合印建筑設(shè)計有限公司，上海 200062)

介紹了幾種噴淋系統(tǒng)水力計算的方法，對房間布局及管道連接方式進行了分析，采用超越方程組法，按最不利情況求解噴淋系統(tǒng)阻力，研究了末端壓力對算法的影響，并闡述了超越方程組法的計算流程，針對實際工程設(shè)計中存在的問題，提出了相應(yīng)的處理建議。

噴淋系統(tǒng)，水力計算，超越方程組

當今高層建筑乃至超高層建筑，比較常見的最不利樓層(一般為最高樓層)多為辦公生活區(qū)，即中危險Ⅰ級區(qū)，按照GB 50084—2001自動噴水滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范(2005版)規(guī)定，其設(shè)計噴水強度為6 L/(min·m2)，作用面積為160 m2，噴頭工作壓力為0.10 MPa，本文僅針對此種常見情況進行分析說明。噴淋系統(tǒng)簡圖見圖1。

以往我們在進行自動噴水滅火系統(tǒng)的水力計算時，一般采用作用面積法或特性系數(shù)法，為方便計算，上述兩種方法均有其計算假設(shè)，與實際有所出入。下面我們針對幾種計算方法做簡要分析。

1 噴淋系統(tǒng)水力計算方法概述

1.1 作用面積法

作用面積法是《自動噴水滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范》推薦的計算方法，其根本的目的在于抑制一定面積下火災(zāi)的蔓延，保證噴水強度不小于規(guī)范規(guī)定強度，此處計算時假設(shè)作用面積內(nèi)每只噴頭的噴水量相同且均以最不利前噴頭噴水量取值。此假設(shè)實際上減小了作用面積內(nèi)的噴水量，亦間接減小了噴淋系統(tǒng)的阻力。

1.2 特性系數(shù)法

特性系數(shù)法是從系統(tǒng)設(shè)計的最不利點噴頭開始，沿程計算各噴頭的壓力、噴水量、管段累積流量、水頭損失直至管段累積流量達到設(shè)計流量為止，之后的管段流量不再累積，只計算水頭損失。此處假設(shè)在達到設(shè)計流量時，噴頭所保護的面積至少已經(jīng)滿足規(guī)范所規(guī)定的保護面積。此假設(shè)實際上很難滿足實際的設(shè)計需要，很大程度上受到建筑布局影響。

1.3 超越方程組法

超越方程組法是在優(yōu)先滿足保護面積的前提條件下，不做任何假設(shè)，從系統(tǒng)最不利點噴頭開始計算，采用超越方程組沿程計算各噴頭的壓力、噴水量、管段累積流量、水頭損失直至完成保護面積內(nèi)所有噴頭的計算為止，保護面積之外的噴頭不計算流量，只計算水頭損失。

2 房間布局及管道連接方式分析

2.1 房間布局

上述三種方法都會受到房間布局及管道連接方式的影響，但針對常規(guī)功能建筑，常規(guī)布局，中危險Ⅰ級所保護的面積為160 m2，正方形布置噴頭間最大間距3.6 m，距離墻邊1.8 m。按裝修情況下普通石膏板吊頂布置下垂型噴頭，由圖2可知在最大距離布置下，12個噴頭最大的保護面積為14.4×10.8=155.52 m2，而需要保護160 m2相應(yīng)的作用面積，則出現(xiàn)向長方向或向?qū)挿较騼蓚€方向加長的變化。由圖3易知，當寬方向加長時，作用面積達到160 m2，噴頭數(shù)增加到最不利的16只。且當噴淋系統(tǒng)的最不利點處在圖3的開敞空間時，按規(guī)范要求開放的噴頭數(shù)達到最不利的16只。

2.2 管道連接方式

由于不同的管道連接方式會造成沿程水頭損失的不同，在求解超越方程組的過程中，每個噴頭前后的邊界條件不同，得出的結(jié)果便會逐級變化，影響最終結(jié)果。管道的連接方式往往由于主觀原因而不同，以圖3的噴頭布置方式來講，會有大體上三種連接方式，如圖4所示。在已知噴淋立管在本區(qū)域左側(cè)方向時，易知連接方式1和連接方式2所導(dǎo)致的管道計算當量長度是相同的且都小于連接方式3。管道連接方式3主觀的加長了最不利區(qū)域的管道當量長度，雖然最不利區(qū)域后的干管長度有所減少，但影響小于在最不利區(qū)域內(nèi)產(chǎn)生的阻力。

3 最不利管段水力計算

首先在這里確定噴頭的流量系數(shù)為K=80，最不利點處噴頭的工作壓力為0.10 MPa，噴淋系統(tǒng)需要保護的面積為160 m2，作用面積內(nèi)至少達到6 L/(min·m2)的噴水強度。忽略各計算節(jié)點處由于噴頭安裝而使用的末端異徑彎頭和可能出現(xiàn)的延長管對計算結(jié)果的影響。據(jù)《美國工業(yè)防火手冊》介紹：“經(jīng)過實測，自動噴水系統(tǒng)管道在使用20年～25年后，其水頭損失接近設(shè)計值[1]，及Hazen-Williams(海登—威廉)公式結(jié)果”。在此沿程水頭損失采取GB 50974—2014消防給水及消火栓系統(tǒng)技術(shù)規(guī)范中10.1.2.1的方法[2]進行計算，其相應(yīng)公式如下:

(1)

(2)

(3)

μ=ρv

(4)

(5)

其中，λ值取自超越方程組的數(shù)值解，λ采用迭代法計算；ε按鍍鋅鋼管取0.000 15；di為管道內(nèi)徑，其值取管徑減1 mm；ρ為水的密度，取999.7 kg/m3；T為水溫，取10 ℃。

噴頭的出流量公式為：

(6)

其中，K取80，對于噴頭a的P取0.1 MPa，得q=80 L/min，即4/3 L/s。

計算過程中，由于實際安裝時使用到的彎頭、三通等管件同樣會產(chǎn)生相應(yīng)阻力而影響計算結(jié)果，我們這里采用當量長度法折算管件的影響，其相應(yīng)數(shù)據(jù)取自GB 50974—2014表10.1.6-1。本案例中管段a-f的總當量長度為23.6，總水損25.88 m；管段a1-f的總當量長度18，總水損23.7 m，無最不利點倒掛現(xiàn)象，故節(jié)點a為最不利點。

由于最不利點壓力已知，管段a-f可以由式(1)～式(6)逐步計算直至節(jié)點f。對管段a1-f來講，這時我們已知節(jié)點f的壓力，各管段的管徑及當量長度，需要計算轉(zhuǎn)輸流量。此處我們需要建立24元超越方程組(本案例中每個管段和節(jié)點的節(jié)點流量q，管段流量Q，節(jié)點壓力P，管道流速v，沿程損失阻力系數(shù)λ，水力坡度i均為未知數(shù))，利用MATLAB計算軟件優(yōu)化求解[3]方程組的數(shù)值解。得到轉(zhuǎn)輸流量后采用同樣計算方法得出相應(yīng)管段轉(zhuǎn)輸流量，繼續(xù)完成后續(xù)管段f-g，g-h及h-3的計算得到節(jié)點g，h的壓力。詳細計算數(shù)據(jù)見表1。

由上述計算列表得出h-3管段之后，最不利流量認為恒定，對應(yīng)DN80的i值為0.590 921 2 mH2O/m；對應(yīng)DN100的i值為0.182 354 8 mH2O/m；對應(yīng)DN150的i值為0.022 087 4 mH2O/m。系統(tǒng)設(shè)計流量30.85 L/s，系統(tǒng)的理論設(shè)計流量160×6/60=16 L/s，區(qū)域內(nèi)平均噴水強度30.84×60/160=11.565 L/(min·m2)，最不利點附近4個噴頭的平均噴水強度(1.33+1.49+1.47+1.64)×60/(6.4×6.25)=8.895 L/(min·m2)。

按原噴淋規(guī)范計算公式可得最不利點壓力為0.10 MPa時保護區(qū)域入口3處的總流量為31.44 L/s，壓力為67.49 mH2O。對比后不難發(fā)現(xiàn)，新公式的流量計算結(jié)果略小于原公式，但水頭損失減少10余米。

4 超越方程組法計算

表1 各管段及節(jié)點計算表(0.10 MPa)

4.1 末端壓力對算法的影響

無論是作用面積法還是特性系數(shù)法，其最不利點的壓力由于其計算方式的限定都是以0.1 MPa為基準進行計算的，而實際不難看出，僅此保護區(qū)內(nèi)所需要的壓力就超過了0.5 MPa，實際流量超過30 L/s，平均噴水強度也達到了設(shè)計值的近2倍。

根據(jù)設(shè)計要求，我們應(yīng)該滿足保護區(qū)域內(nèi)的平均噴水強度不低于設(shè)計噴水強度，最不利點周圍4個噴頭的平均噴水強度不低于設(shè)計噴水強度的85%[4]。又有GB 50084—2001(2005年版)表5.0.1內(nèi)備注“系統(tǒng)最不利點處噴頭的工作壓力不應(yīng)低于0.05 MPa”的規(guī)定。此處取最不利點噴頭保護半徑1.6 m計，則最小壓力值為[(1.6×2)2×6/80]2/10=0.058 98 MPa，再進行計算，計算結(jié)果見表2。

表2 各管段及節(jié)點計算表(0.058 98 MPa)

h-3管段之后，最不利流量認為恒定，對應(yīng)DN80的i值為0.352 318 1 mH2O/m；對應(yīng)DN100的i值為0.109 040 4 mH2O/m；對應(yīng)DN150的i值為0.013 313 1 mH2O/m。實際噴水強度23.75×6/160=8.9 L/(min·m2)，大于設(shè)計值。最不利點附近4個噴頭的平均噴水強度(1.02+1.14+1.13+1.26)×60/(6.4×6.25)=6.825 L/(min·m2)，滿足設(shè)計要求。

按原噴淋規(guī)范計算公式可得最不利點壓力為0.589 8 MPa時保護區(qū)域入口3處的總流量為24.68 L/s，壓力為40.92 mH2O。對比后仍然不難發(fā)現(xiàn)，新公式的流量計算結(jié)果略小于原公式，但水頭損失減少約7 m。

故對于本文中的案例，假設(shè)采取噴淋水泵直接從消防水池吸水的給水方式時，則應(yīng)選取的噴淋泵理論揚程為：Hb=Z+∑hx+L150×0.013 313 1+L100×0.109 040 4+L80×0.352 318 1+32.28。其中，Hb為水泵揚程；Z為噴淋最不利點高度與消防水池最低有效水位高度間的幾何高差；∑hx為水泵吸水口到最不利層水流指示器后的總水頭損失(包括信號閥及水流指示器)；L150為最不利層水流指示器后到節(jié)點3前DN150的噴淋干管長度；L100為最不利層水流指示器后到節(jié)點3前DN100的噴淋干管長度；L80為最不利層水流指示器后到節(jié)點3前DN80的噴淋干管長度。水泵理論流量為23.75 L/s。

4.2 計算流程

對于超越方程組法，有以下計算流程：

1)確定實際工程的危險等級，以及其對應(yīng)所需要保護的面積和形狀。

2)明確保護區(qū)域內(nèi)噴頭位置和管道連接方式，列出每段管道當量長度詳表。

3)確定最不利作用點，根據(jù)其實際保護半徑計算其最小所需壓力，但不小于0.05 MPa。

4)用順序方法求解各管段參數(shù)至第一分叉點。

5)列出超越方程組，并利用計算工具求解第一分叉點另外一端的各管段參數(shù)。

6)順序計算至下一分叉點。

7)重復(fù)第5)步，第6)步直至完成保護區(qū)域內(nèi)所有管段參數(shù)的計算。

8)驗證噴淋系統(tǒng)最不利點噴頭開始作用時(此處假定節(jié)點h之后到水流指示器的水頭損失因流量變化而減小的部分忽略不計)，其工作壓力是否滿足0.1 MPa。

對于本文中討論的情況，有驗證結(jié)果，當火災(zāi)開始時，最不利點處噴頭工作壓力為0.206 MPa，流量為1.91 L/s，滿足噴淋試水要求。

5 實際工程設(shè)計中的相關(guān)問題及建議

5.1 實際開放噴頭數(shù)的影響

由于房屋造型多種多樣，最不利保護區(qū)域內(nèi)開放噴頭的數(shù)量受到房屋構(gòu)型的影響可能出現(xiàn)最少需要13個噴頭的情況，此時設(shè)計流量和噴水強度則會小于本文中所討論的情況，在設(shè)計計算過程中要注意噴水強度是否可以滿足要求。

5.2 非最不利層消防時的影響

非最不利層消防時，由于減壓孔板(或減壓閥組)的局限性，一般會使得壓力比最不利層稍大，此時實際噴水強度和噴水流量會大于設(shè)計值，導(dǎo)致實際消防時間變小。此情況也與發(fā)生在最不利層的非最不利區(qū)域等效。

5.3 末端壓力選取對設(shè)計的影響

直接按0.05 MPa計算及0.10 MPa校核雖能滿足火災(zāi)初期的噴水要求，但其中在火災(zāi)末期其0.05 MPa的工作壓力并不一定能保證噴頭的布置間距內(nèi)水膜的全覆蓋。當然，此問題還與噴頭布置高度、障礙物遮擋以及火災(zāi)發(fā)生位置有關(guān)。所以最佳辦法是按噴頭布置最不利間距先計算出末端所需壓力，再以此壓力為基準完成計算和校驗。

5.4 工程設(shè)計計算時要注意的事項

超越方程組法雖能準確反映火災(zāi)時各噴頭和管段的動作情況，但是不可否認此方法的計算難度明顯大于其他兩種計算方法，實際工程中還需要結(jié)合工程實際，參照工程的性質(zhì)及設(shè)計標準來選擇較為合適的計算方法。

[1] GB 50084—2001，自動噴水滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范(2005年版)[S].

[2] GB 50974—2014，消防給水及消火栓系統(tǒng)技術(shù)規(guī)范[S].

[3] 徐艷東，孟曉剛.MATLAB函數(shù)庫查詢詞典[M].北京：中國鐵道出版社，2005：429.

[4] 王增長.建筑給排水工程[M].第5版.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2005：86.

Transcendental equations for solving the resistance of spray systems

Cao Honglong

(ShanghaiQiheyinArchitectsStudioLtd,Shanghai200062,China)

The paper introduces hydraulic calculation methods of several spray systems, analyzes housing layout and pipeline connection methods, applies transcendental equations for solving the resistance of spray system under the worst condition, studies the impact of end pressure upon computation method, and escribes the calculation procedures of transcendental equations. In light of problems existing in actual engineering design, it puts forward corresponding processing suggestions.

spray system, hydraulic calculation, transcendental equations

1009-6825(2016)05-0128-04

2015-12-03

曹鴻龍(1983- )，男，工程師

TU991.41

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