清遠(yuǎn)抽水蓄能電站三臺機(jī)組同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)關(guān)鍵技術(shù)研究

陳泓宇，汪志強(qiáng)，李 華，程振宇

（清遠(yuǎn)蓄能發(fā)電有限公司，廣東省清遠(yuǎn)市 511853）

清遠(yuǎn)抽水蓄能電站三臺機(jī)組同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)關(guān)鍵技術(shù)研究

陳泓宇，汪志強(qiáng)，李 華，程振宇

（清遠(yuǎn)蓄能發(fā)電有限公司，廣東省清遠(yuǎn)市 511853）

本文以清遠(yuǎn)抽水蓄能電站為例，從試驗(yàn)條件、試驗(yàn)程序控制等方面論述了抽水蓄能機(jī)組三機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)的方法、安全控制及有關(guān)試驗(yàn)技術(shù)問題，并對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，為四機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)提供經(jīng)驗(yàn)和打下基礎(chǔ)，對其他電廠進(jìn)行類似試驗(yàn)具有一定參考價(jià)值。

清遠(yuǎn)；抽水蓄能機(jī)組；三臺機(jī)組同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)

0 引言

同一高壓輸水系統(tǒng)內(nèi)的3臺機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)在國內(nèi)抽水蓄能電站極為罕見，國家電網(wǎng)公司的抽水蓄能電站一般為一洞兩機(jī)布置形式，如：寶泉、白蓮河、仙游、仙居等抽水蓄能電站，更早期的天荒坪抽水蓄能電站上游輸水系統(tǒng)為一洞三機(jī)布置，下游尾水系統(tǒng)卻為一管一機(jī)布置，1999年同一輸水管內(nèi)的1、2號機(jī)組進(jìn)行了同時(shí)甩300MW負(fù)荷試驗(yàn)，但沒有再進(jìn)行3臺機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)；中國南方電網(wǎng)公司的廣州、惠州及清遠(yuǎn)抽水蓄能電站上游輸水系統(tǒng)、下游尾水系統(tǒng)均為一洞四機(jī)布置形式，惠州抽水蓄能電站5號和6號機(jī)組在2011年進(jìn)行了雙機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)，但未進(jìn)行過三機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)；國外日本今市一洞三機(jī)360MW抽水蓄能電站做過三機(jī)同甩試驗(yàn)，但其輸水管和尾水管均有調(diào)壓井；清遠(yuǎn)抽水蓄能電站3臺機(jī)組同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)有重大的意義。

進(jìn)行三機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)的目的主要是檢測三機(jī)甩負(fù)荷時(shí)壓力鋼管和每臺機(jī)組蝸殼最大壓力上升值、每臺機(jī)組尾水管真空度、每臺機(jī)組最高轉(zhuǎn)速上升值及導(dǎo)葉接力器關(guān)閉規(guī)律，評價(jià)機(jī)組能否滿足調(diào)保計(jì)算及設(shè)備生產(chǎn)廠家關(guān)于壓力上升率、轉(zhuǎn)速上升率的設(shè)計(jì)要求，現(xiàn)階段需要對已投運(yùn)的3臺機(jī)組進(jìn)行同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)。電站1、2、3號機(jī)組于2016年6月20～24日進(jìn)行了三機(jī)同時(shí)25%、50%、75%和100%甩負(fù)荷試驗(yàn)。

1 基本參數(shù)

清遠(yuǎn)抽水蓄能電站裝有4臺立式單級混流可逆式水泵水輪機(jī)—發(fā)電電動機(jī)機(jī)組，單機(jī)容量（發(fā)電工況）320MW，總裝機(jī)容量1280MW。上水庫正常蓄水位612.5m，死水位587.0m，設(shè)計(jì)洪水位613.13m。下水庫正常蓄水位137.7m，死水位108.0m，設(shè)計(jì)洪水位141.84m。電站最大毛水頭504.5m，最小毛水頭449.3m，水輪機(jī)工況額定凈水頭470m。機(jī)組安裝高程42m，吸出高度為–66m。引水系統(tǒng)布置方式為一洞四機(jī)、4臺機(jī)組共用一個(gè)下游尾水調(diào)壓室。地下廠房布置另有4臺主變壓器，每兩臺發(fā)電機(jī)—變壓器組單元在高壓側(cè)連接，形成兩組連合單元接線，經(jīng)由兩路高壓電纜連接500kV地面開關(guān)站。500kV地面開關(guān)站目前只設(shè)置一回500kV清花甲線。在線路跳閘的情況下，清遠(yuǎn)抽水蓄能電站所有運(yùn)行機(jī)組將甩負(fù)荷停機(jī)。

在各種組合工況過渡過程中，活動導(dǎo)葉采用2段關(guān)閉模式，進(jìn)水球閥采用1 段關(guān)閉模式，且關(guān)閉時(shí)間慢于活動導(dǎo)葉的關(guān)閉時(shí)間。機(jī)組最大轉(zhuǎn)速（含計(jì)算誤差）不大于1.45倍額定轉(zhuǎn)速，蝸殼進(jìn)口中心線處的最大壓力值（含壓力脈動和計(jì)算誤差）不大于780mH2O，轉(zhuǎn)輪出口處最大壓力值不超過165mH2O，轉(zhuǎn)輪出口處最低水壓值不少于12mH2O（絕對壓力）。

2 甩負(fù)荷條件及安全控制確認(rèn)

2.1 試驗(yàn)前須滿足的工作要求

試驗(yàn)前須滿足以下各項(xiàng)工作要求：

（1）1號機(jī)組、2號機(jī)組、3號機(jī)組均正常可用。

（2）1～3號機(jī)組保護(hù)已按設(shè)計(jì)要求完成保護(hù)定值設(shè)置，保護(hù)已投入運(yùn)行；準(zhǔn)備相關(guān)測量儀器，完成3臺機(jī)組監(jiān)測回路接線，試驗(yàn)錄波和監(jiān)測設(shè)備安裝調(diào)試完畢，并確保各測量數(shù)據(jù)時(shí)間同步；試驗(yàn)采集數(shù)據(jù)或?yàn)V波信號主要有球閥上游側(cè)壓力、蝸殼進(jìn)口、尾水管進(jìn)口壓力、導(dǎo)葉接力器行程、機(jī)組出力/入力和機(jī)組轉(zhuǎn)速等。

（3）水淹廠房保護(hù)動作回路試驗(yàn)已完成且結(jié)果正常。

（4）廠房通風(fēng)排煙、消防等公用系統(tǒng)已投入使用。

（5）廠房事故照明功能正常。

（6）廠用電切換試驗(yàn)完成正常。

（7）上下庫閘門能正常關(guān)閉開啟。

（8）上、下庫水位滿足試驗(yàn)要求。

（9）聯(lián)系供電所對地區(qū)備用電源蓄能一、二干10kV 線路用戶進(jìn)行清理，確保地區(qū)電源可靠；對蓄能一、二干10kV 線路進(jìn)線開關(guān)保護(hù)定值進(jìn)行校核調(diào)整，以滿足3臺機(jī)組廠用電負(fù)荷同時(shí)切換的要求。

（10）3臺機(jī)組在線監(jiān)測系統(tǒng)工作及數(shù)據(jù)記錄正常。

2.2 水輪機(jī)甩負(fù)荷時(shí)導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律確認(rèn)

導(dǎo)葉關(guān)閉采用先快后慢兩段折線關(guān)閉規(guī)律，水輪機(jī)導(dǎo)葉最大相對開度為94.07%，第一段為快速關(guān)閉（約2.4s）至76%折點(diǎn)位置；第二段為慢關(guān)，總關(guān)閉時(shí)間約70s。導(dǎo)葉與進(jìn)水球閥同時(shí)進(jìn)行關(guān)閉，進(jìn)水閥關(guān)閉設(shè)計(jì)時(shí)間為70.5s，詳見圖1。

圖1 導(dǎo)葉和進(jìn)水閥的關(guān)閉規(guī)律Fig.1 The closing regulation of wicket gate and inlet valve

經(jīng)調(diào)保計(jì)算分析導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)，球閥是否關(guān)閉對機(jī)組調(diào)保參數(shù)的影響不大，因此機(jī)組正常甩負(fù)荷時(shí)的關(guān)機(jī)過程可僅由機(jī)組導(dǎo)水機(jī)構(gòu)完成，將球閥作為在機(jī)組甩負(fù)荷且導(dǎo)葉拒動時(shí)，機(jī)組防飛逸的后備保護(hù)措施。

導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律折點(diǎn)取不同時(shí)間、不同開度敏感性分析計(jì)算，根據(jù)調(diào)保計(jì)算，參數(shù)極值結(jié)果對折點(diǎn)位置的敏感度不高，魯棒性較好，但當(dāng)折點(diǎn)A取為（2.4s,76%）時(shí)，對調(diào)保參數(shù)有一定優(yōu)化作用，應(yīng)盡可能調(diào)整折點(diǎn)，使折點(diǎn)位置盡可能靠近76%。為保證現(xiàn)場關(guān)閉規(guī)律能最大限度地與理論計(jì)算一致和試驗(yàn)安全，三甩前對導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律進(jìn)行了專項(xiàng)檢查，1號機(jī)組折點(diǎn)位置76.15%，2號機(jī)組75.64%，3號機(jī)組75.44%，關(guān)閉斜率與理論計(jì)算基本一致，見圖2。

圖2 1號機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉折點(diǎn)Fig.2 The closing turning point of unit 1 wicket gate

2.3 甩負(fù)荷時(shí)廠用電丟失風(fēng)險(xiǎn)確認(rèn)

甩負(fù)荷試驗(yàn)是通過線路跳閘模擬真實(shí)情況進(jìn)行，試驗(yàn)過程中存在廠用電丟失造成機(jī)組損壞風(fēng)險(xiǎn)，在甩負(fù)荷試驗(yàn)前做專項(xiàng)廠用電切換試驗(yàn)，確保甩負(fù)荷試驗(yàn)過程中廠用電切換功能正常，聯(lián)系供電所落實(shí)蓄能一、二干10kV 線路保供電事宜，試驗(yàn)應(yīng)避開不利天氣的影響。試驗(yàn)時(shí)，安排運(yùn)行人員在廠用電控制盤柜旁，一旦廠用電未能正常倒換，手動操作將廠用電倒換至地區(qū)電源供電。同時(shí)，要求廠家復(fù)核推力軸承斷水運(yùn)行情況，計(jì)算結(jié)果表明，當(dāng)冷卻水中斷15min后，在最惡劣的假設(shè)之下，推力軸承油溫從額定的45℃升至61℃，推力軸承瓦溫從額定69.2℃增加到79.9℃，兩者溫度均處于可接受的范圍之內(nèi)。其他上導(dǎo)、下導(dǎo)、水導(dǎo)軸承和主軸密封也經(jīng)計(jì)算確認(rèn)，可以保證機(jī)組無損運(yùn)行15min并安全停機(jī)。

同時(shí)，廠用電倒換造成監(jiān)測設(shè)備失電無法記錄數(shù)據(jù)風(fēng)險(xiǎn)，將試驗(yàn)監(jiān)測設(shè)備電源全部連接到UPS 裝置上由UPS 供電。

3 單機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)

2016年1月3日，清遠(yuǎn)抽水蓄能電站2號機(jī)組單機(jī)進(jìn)行甩100%負(fù)荷試驗(yàn)，當(dāng)時(shí)的上庫水位604.74m、下庫水位125.02m，毛水頭479.72m，導(dǎo)葉接力器行程286mm（92.0%），2號機(jī)組試驗(yàn)結(jié)果中，壓力鋼管水壓的峰6.305MPa（約為642.9m）出現(xiàn)在7s 左右，計(jì)算結(jié)果最大值為634.9m（約6.23MPa），出現(xiàn)在6.9s左右，與實(shí)測結(jié)果在發(fā)生時(shí)間和數(shù)值上基本趨于一致；尾水管水壓在計(jì)算結(jié)果最小值約為0.49MPa，試驗(yàn)結(jié)果中，尾水管最小水壓最小值大概為0.5MPa左右，與計(jì)算結(jié)果在數(shù)值上幾乎一致；轉(zhuǎn)速上升的峰值557.8r/min（約為30.1%）出現(xiàn)在5.4s，解析結(jié)果的峰值564.3r/min（約為31.7%）出現(xiàn)在5.4s，與實(shí)測結(jié)果在發(fā)生時(shí)間上趨于一致。

同時(shí)，通過1、2、3號機(jī)組單機(jī)甩負(fù)荷的試驗(yàn)結(jié)果對比，在和現(xiàn)場試驗(yàn)同樣的條件下，通過解析計(jì)算捕捉到的模擬波形和現(xiàn)場測定的波形相當(dāng)接近，均滿足合同調(diào)節(jié)保證值，且有較大的裕度，甩負(fù)荷工況的模擬計(jì)算使用同一個(gè)計(jì)算程序，根據(jù)單臺機(jī)解析對現(xiàn)場試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確再現(xiàn)，可以預(yù)測雙機(jī)甩負(fù)荷的計(jì)算結(jié)果是沒有問題。

圖3 2號機(jī)組單機(jī)甩100%負(fù)荷試驗(yàn)實(shí)測波形Fig.3 The wave of 100% load rejection test unit 2

4 雙機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)

2016年2月18～19日，清遠(yuǎn)抽水蓄能電站1、2號機(jī)組雙機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)，按25%、50%、75%、100%順序進(jìn)行，逐級確認(rèn)無誤后再進(jìn)行下一步試驗(yàn)。著重介紹一下雙機(jī)甩100%負(fù)荷現(xiàn)場試驗(yàn)結(jié)果情況，甩前上庫存水位608.84m、下庫水位119.24m，毛水頭489.6m，導(dǎo)葉接力器行程的275mm（88.4%）。

根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，1號機(jī)組蝸殼水壓的峰值6.842MPa（約為697.7m）出現(xiàn)在8.5s左右，2號機(jī)組蝸殼水壓的峰值6.761MPa（約為689.4m）出現(xiàn)在8.6s左右，兩臺機(jī)組的實(shí)測值均在未超過理論最大值的范圍內(nèi)，因此兩臺機(jī)組計(jì)算結(jié)果與實(shí)測結(jié)果在發(fā)生時(shí)間和數(shù)值上均基本趨于一致。同樣，尾水管水壓1、2號機(jī)組實(shí)測值與計(jì)算結(jié)果在數(shù)值上幾乎一致。1號機(jī)組轉(zhuǎn)速上升的峰值572.1r/min（約為33.4%）出現(xiàn)在6.9s，解析結(jié)果的峰值579.2r/min（約為35.1%）出現(xiàn)在5.9s；2號機(jī)組轉(zhuǎn)速上升的峰值573.3r/min（約為33.7%）出現(xiàn)在6.9s，解析結(jié)果的峰值580.9r/min（約為35.5%）出現(xiàn)在5.8s。兩臺機(jī)組計(jì)算結(jié)果與實(shí)測結(jié)果在發(fā)生時(shí)間上均趨于一致。

從以上的試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算值的對比來看，蝸殼壓力、尾水管壓力、轉(zhuǎn)速等參數(shù)值均在模擬計(jì)算所控制的理論極限區(qū)間之內(nèi)。可以預(yù)測三機(jī)甩負(fù)荷的計(jì)算結(jié)果也在控制范圍內(nèi)。

圖4 2號機(jī)組單機(jī)甩100%負(fù)荷試驗(yàn)計(jì)算波形Fig.4 The caculated wave of 100% load rejection test unit 2

5 三機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)

試驗(yàn)日期從2016年6月20日開始，具體計(jì)劃詳見表2，每個(gè)試驗(yàn)完成后，應(yīng)得到各方的報(bào)告，確認(rèn)運(yùn)行系統(tǒng)及試驗(yàn)正常，試驗(yàn)總指揮下令并經(jīng)總調(diào)批準(zhǔn)后方能進(jìn)行下一個(gè)試驗(yàn)的工作。

5.1 1號機(jī)組發(fā)電帶50%負(fù)荷甩負(fù)荷試驗(yàn)（線路斷路器跳閘）

500kV 地面開關(guān)站目前只設(shè)置一回500kV 清花甲線，在線路跳閘的情況下，清遠(yuǎn)抽水蓄能電站所有運(yùn)行機(jī)組將甩負(fù)荷跳機(jī)，清花甲線因保護(hù)動作跳開，此時(shí)清蓄側(cè)線路保護(hù)會動作跳開500kV斷路器，并由機(jī)組LCU根據(jù)500kV斷路器位置和機(jī)組轉(zhuǎn)速變化情況判斷后ESD跳閘。從調(diào)速器一次調(diào)頻功能分析，線路跳開后，即使機(jī)組沒有立即ESD，機(jī)組頻率上升，導(dǎo)葉的關(guān)閉規(guī)律依然和ESD停機(jī)導(dǎo)葉關(guān)閉斜率一致，為驗(yàn)證此規(guī)律，2016年6月20日21時(shí)18分，1號機(jī)組發(fā)電帶50%負(fù)荷線路跳閘甩負(fù)荷，試驗(yàn)波形如圖6所示。

試驗(yàn)結(jié)論分析為：調(diào)速器一次調(diào)頻作用明顯，線路一跳，導(dǎo)葉立即關(guān)（0.149s），再過1.071s監(jiān)控動作ESD，1.6s后高頻保護(hù)動作，3.1s后電氣過速110%動作，與機(jī)組ESD導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律一致。

同時(shí)線路跳閘后，廠用高壓變壓器切換至地區(qū)電源邏輯正常，機(jī)組各軸承溫度穩(wěn)定，為下一步安全三甩奠定了基礎(chǔ)。

5.2 3臺機(jī)組發(fā)電帶25%、50%、75%負(fù)荷甩負(fù)荷試驗(yàn)

2016年6月21～22日，3臺機(jī)組發(fā)電帶25%、50%、75%負(fù)荷甩負(fù)荷試驗(yàn)，三機(jī)同時(shí)甩25%、50%、75%均滿足合同調(diào)節(jié)保證要求，且與計(jì)算值基本一致。線路跳閘后導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律與ESD一致，各機(jī)組軸承溫升正常，機(jī)組各部件檢查無異常，可以繼續(xù)100%甩負(fù)荷試驗(yàn)。甩后數(shù)據(jù)見表3。

圖5 1、2號機(jī)組雙機(jī)甩100%負(fù)荷試驗(yàn)波形Fig.5 The dual 100% load rejection test wave of unit 1&2

表1 1、2號機(jī)組雙機(jī)甩100%負(fù)荷試驗(yàn)記錄對比表Tab.1 The dual 100% load rejection test contrast Tab.of unit 1&2

表2 三機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)計(jì)劃及時(shí)間安排Tab.2 The load rejection test plan and schedule of triad units together

5.3 3臺機(jī)組發(fā)電帶100%負(fù)荷甩負(fù)荷試驗(yàn)

（1）2016年6月23日 11:51:58，三機(jī)同時(shí)甩試驗(yàn)結(jié)果中，3臺機(jī)組蝸殼水壓的峰值比較接近，約為7.02MPa（716.7m）出現(xiàn)在9s左右，3臺機(jī)組的尾水水壓也比較接近，最小值約為0.407MPa（41.5m），與計(jì)算結(jié)果在數(shù)值上相當(dāng)，趨勢一致。轉(zhuǎn)速上升峰值與計(jì)算值接近，較預(yù)想還有一點(diǎn)裕度，均在模擬計(jì)算所控制的理論極限區(qū)間之內(nèi),見表4。

（2）3臺機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉折點(diǎn)均在76%附近，快關(guān)與慢關(guān)斜率與理論趨勢一致，說明調(diào)速器的一次調(diào)頻在線路跳閘機(jī)組甩負(fù)荷過程作用明顯，3臺機(jī)組相當(dāng)于線路一跳閘，立即同步關(guān)閉導(dǎo)葉。

（3）3臺機(jī)組蝸殼壓力、峰值趨勢一致，1號和3號機(jī)組尾水壓力趨勢一致，峰值接近，但2號機(jī)組尾水壓力波形趨勢與1、3號機(jī)組略有不同，在四機(jī)同時(shí)甩前需對其管路和傳感器進(jìn)行檢查確認(rèn)；3臺機(jī)組轉(zhuǎn)速趨勢一致，峰值基本接近，與理論計(jì)算趨勢一致。

（4）三甩負(fù)荷過程，振動擺度特征數(shù)據(jù)較單甩、雙甩時(shí)，數(shù)據(jù)略大一點(diǎn)，但趨勢一致，說明三甩時(shí)轉(zhuǎn)速略較單甩、雙甩時(shí)大，甩后檢查機(jī)組振動擺度等數(shù)據(jù)均和三甩前數(shù)據(jù)一致，說明三甩后機(jī)組結(jié)構(gòu)沒有受到破壞。

（5）三甩負(fù)荷過程中，各軸承溫度穩(wěn)定。

圖6 1號機(jī)組發(fā)電帶50%負(fù)荷甩負(fù)荷試驗(yàn)（線路斷路器跳閘)Fig.6 The 50% load rejection test of unit 1 in generation mode（the circuit breaker trip)

表3 三臺機(jī)組發(fā)電帶25%、50%、75%負(fù)荷甩負(fù)荷試驗(yàn)Tab.3 The 25%,50%,75% Parf load rejection test of three units in generation mode

6 結(jié)束語

（1）通過清遠(yuǎn)抽水蓄能電站“一洞四機(jī)”三機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)，試驗(yàn)測量的主要參數(shù)的數(shù)值與計(jì)算結(jié)果較為接近，蝸殼最大壓力、尾水壓力誤差在5%以內(nèi)、最大轉(zhuǎn)速上升率的誤差在3% 以內(nèi)，驗(yàn)證了廠家用于水力過渡過程先快后慢導(dǎo)葉兩段關(guān)閉規(guī)律是可行的，各振動擺度及軸承溫度變化趨勢穩(wěn)定，為電站長期安全穩(wěn)定運(yùn)行提供了試驗(yàn)依據(jù)。

表4 3臺機(jī)組發(fā)電帶100%負(fù)荷甩負(fù)荷試驗(yàn)記錄Tab.4 The triple 100% load rejection test records of three units in generation

圖7 3臺機(jī)組發(fā)電帶100%負(fù)荷甩負(fù)荷蝸殼壓力趨勢圖Fig.7 The spiral case pressure trend diagram of triple 100% load rejection test of three units in generation mode

圖8 3臺機(jī)組發(fā)電帶100%負(fù)荷甩負(fù)荷尾水壓力趨勢圖Fig.8 The spiral case pressure trend diagram of triple 100% load rejection test of three units in generation mode

圖9 3臺機(jī)組發(fā)電帶100%負(fù)荷甩負(fù)荷導(dǎo)葉、轉(zhuǎn)速趨勢圖Fig.9 The wicket gate and unit speed trend diagram of triple 100% load rejection test of three units in generation mode

圖10 3臺機(jī)組發(fā)電帶100%負(fù)荷甩負(fù)荷計(jì)算趨勢圖Fig.10 The caculation trend diagram of triple 100% load rejection test of three units in generation mode

表5 3臺機(jī)組發(fā)電帶100%負(fù)荷甩負(fù)荷振動擺度特征數(shù)據(jù)表Tab.5 The vibration and shaft displacement characteristics data Table of triple unit 100% load test in generation mode

續(xù)表

（2）在電站甩負(fù)荷試驗(yàn)過程中,根據(jù)前一階段的實(shí)測結(jié)果實(shí)時(shí)進(jìn)行計(jì)算對比分析，可以為下一階段的試驗(yàn)提供相應(yīng)參考，從而一定程度上降低了試驗(yàn)過程中的風(fēng)險(xiǎn)，先快后慢導(dǎo)葉兩段關(guān)閉規(guī)律因折點(diǎn)在76%，有必要在甩100%負(fù)荷前確認(rèn)，有利于現(xiàn)場試驗(yàn)的安全、順利進(jìn)行。

（3）可根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果推斷相關(guān)修正方法和修正值及3臺機(jī)組的試驗(yàn)結(jié)果和4臺機(jī)仿真計(jì)算結(jié)果，推斷4臺機(jī)組同時(shí)甩的可能達(dá)到的值，復(fù)核一開始選擇的設(shè)計(jì)值是否滿足安全。

（4）目前一洞多機(jī)布置形式機(jī)組相繼甩負(fù)荷尾水管真空度比較難滿足要求，三機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)還有個(gè)目的，就是復(fù)核廠家調(diào)保計(jì)算中的極端情況：如3臺機(jī)組滿發(fā)2臺機(jī)組甩負(fù)荷第三臺延時(shí)6s甩，會出現(xiàn)尾水負(fù)壓的結(jié)論等，通過三機(jī)甩負(fù)荷數(shù)據(jù)與理論三機(jī)甩荷計(jì)算成果作對比，進(jìn)行誤差分析。

（5）同一高壓輸水系統(tǒng)內(nèi)的3臺機(jī)組同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)在國內(nèi)抽水蓄能電站極為罕見，三機(jī)同甩試驗(yàn)為一洞多機(jī)布置形式提供了提供安全實(shí)證，并驗(yàn)證和推導(dǎo)了甩負(fù)荷工況，為將來機(jī)組結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和一洞多機(jī)選型提供實(shí)踐依據(jù)，對今后工程建設(shè)產(chǎn)生一定影響。

［1］陳順義.過渡過程計(jì)算結(jié)果的修正和裕度［J］.華東水電技術(shù)，2004（4）：136-141.CHEN Shunyi.The correction and margin of the calculation results of the transient process［J］.East China Hydropower Technology,2004(4):136-141.

［2］李建輝，朱海鋒.惠州抽水蓄能機(jī)組甩負(fù)荷后的球閥與導(dǎo)葉聯(lián)動關(guān)閉規(guī)律優(yōu)化［J］.廣東電力，2012（3）.LI Jianhui,ZHU Haifeng.Optimized closing procedures of Ball Valve and Wicket Gate on HZH Pumped Storage Power Station［J］.Guangdong Electric Power,2012(3).

［3］楊勝安，彭天波.抽水蓄能機(jī)組雙機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)技術(shù)［J］.湖北電力，2011（6）.YANG Shengan,PENG Tianbo.Test technique of double machine load rejection of pumped storage unit［J］.Hubei Electric Power,2011(6).

［4］沈斌，黃賢榮.抽水蓄能電站發(fā)電機(jī)檢修工藝流程可視化系統(tǒng)的實(shí)現(xiàn)［J］.水電與抽水蓄能，2015，1（1）：28-34.SHEN Bin,HUANG Xianrong.The Realization of Visualization System for Generator Maintenance Technology Process of Pumped Storage Power Plant［J］.Hydropower and Pumped Storage,2015,1(1):28-34.

陳泓宇（1975—），男，工程師，主要研究方向：電站基建和電廠技術(shù)管理工作。E-mail:542120791@qq.com

李 華（1982—），男，工程師，主要研究方向：抽水蓄能電站機(jī)電項(xiàng)目基建、生產(chǎn)維護(hù)工作。E-mail:li1982hua@163.com

程振宇（1988—），男，學(xué)士，主要研究方向：電站基建和電廠技術(shù)管理工作。E-mail:359028830@qq.com

Review of the Load Rejection Test of the Pumped Storage 3 Units Together in Qingyuan Pumped Storage Power Station

CHEN Hongyu,WANG Zhiqiang,LI Hua,CHENG Zhenyu
(Qingyuan Pumped Storage Power Co.,Ltd.,Qingyuan 511853,China)

The paper,Qingyuan Pumped Storage Power Plant as an example,from the aspects of test conditions,test program control discusses the load rejection test method of the pumped storage 3 units together,safety control and test technical problems,and the test results are analyzed,for four units load rejection test to provide experience and establish foundation.It is a certain reference value for other plants doing the similar test.

Qingyuan; the pumped storage units; the load rejection test of the pumped storage 3 units together

TV734.2

A 學(xué)科代碼：570.30

10.3969/j.issn.2096-093X.2016.05.004