印尼油砂油熱轉(zhuǎn)化改質(zhì)降黏研究

任 燦，石薇薇，曹祖賓，劉思彤

(遼寧石油化工大學化學化工與環(huán)境學部，遼寧 撫順113001)

印尼油砂油熱轉(zhuǎn)化改質(zhì)降黏研究

任 燦，石薇薇，曹祖賓，劉思彤

(遼寧石油化工大學化學化工與環(huán)境學部，遼寧 撫順113001)

采用高壓釜作為減黏反應器對印尼油砂油進行減黏改質(zhì)處理，考察反應溫度為380～440 ℃、反應時間為5～60 min條件下的減黏率、結焦率和反應深度。結果表明，在反應溫度為420 ℃、反應時間為30 min的條件下，結焦率為0.91%，產(chǎn)品油50 ℃動力黏度為395 mPa·s，減黏率為99.62%。

油砂油 重油 減黏裂化 結焦

油砂是一種油、水和無機礦物組成的含油砂巖或沉積物，油砂中含有的油砂油可作為現(xiàn)有常規(guī)油氣資源的重要補充[1]。全球油砂資源非常豐富，油砂資源剩余可采儲量約占世界油氣資源可采總量的32%，相當于常規(guī)油氣資源可采儲量的68%[2]。隨著全球能源消費的增長，常規(guī)油氣資源的不斷減少，未來油砂油等劣質(zhì)原油有可能替代常規(guī)油氣資源成為我國重要的原油來源。因此，加快對油砂油資源的開發(fā)利用對保障我國能源安全具有重要意義。油砂油是一種密度高、黏度大、瀝青質(zhì)及金屬含量高的劣質(zhì)原油[3]。油砂油常溫下呈瀝青狀，無法直接管道輸送和船舶運輸，且常規(guī)煉油廠直接處理油砂油的難度大，因此，油砂油只有進行稀釋或改質(zhì)后，才能輸送至常規(guī)煉油廠進行加工。以加拿大油砂油為例，通常將油砂油用凝析油作為稀釋劑進行調(diào)合，得到稀釋瀝青，或用合成原油作為稀釋劑進行調(diào)合，得到合成瀝青[4-5]。稀釋瀝青或合成瀝青可以直接作為重油加工廠原料，或在運輸后回收稀釋劑再進行改質(zhì)處理。然而大量高價值的稀釋劑摻入后會影響其經(jīng)濟效益，稀釋劑回收則需在煉油廠增加一套溶劑回收系統(tǒng)，而且隨著油砂開采量的增加，大量凝析油與合成油的來源難以保障。改質(zhì)通常是通過油砂開采地區(qū)或附近的改質(zhì)廠加工劣質(zhì)的油砂油得到改質(zhì)油，使其達到常規(guī)煉油廠能夠處理的標準，然后送至煉油廠進行加工。加工方案有脫碳和/或加氫。脫碳一般為焦化或溶劑脫瀝青技術，加氫一般為沸騰床加氫技術。文獻[5]介紹了6座加拿大油砂油改質(zhì)廠，其中2座采用延遲焦化技術，2座采用沸騰床加氫-焦化聯(lián)合裝置，1座采用沸騰床加氫裝置，1座采用溶劑脫瀝青-熱裂化聯(lián)合裝置。上述工藝中，加氫方案液相體積收率高，可達100%，甚至更多，但加氫裝置風險較高，耗氫量大，且需要額外的供氫裝置，工藝較為復雜，投資相對較高。相比加氫方案，焦化裝置更為成熟，但液相體積收率低，為80%～85%，且生產(chǎn)的高硫石油焦質(zhì)量較差，缺少市場，銷售困難。由于油砂油瀝青質(zhì)含量極高，溶劑脫瀝青工藝處理油砂油液相收率也較低，所得脫油瀝青一般通過瀝青氣化裝置生產(chǎn)合成氣，產(chǎn)生的廢渣難以處理[5-6]。本研究采用高壓釜作為減黏反應器對印尼油砂油進行減黏改質(zhì)處理，考察一定反應溫度和反應時間條件下的減黏率、結焦率和反應深度。

1 實 驗

1.1 原料油

原料油為印尼油砂油，通過多相溶劑萃取所得，常溫下呈瀝青狀，主要性質(zhì)見表1。由表1可見，印尼油砂油膠質(zhì)和瀝青質(zhì)含量高，密度和黏度大，運輸和加工都極為困難。

1.2 試驗流程

將500 g原料油砂油加入高壓釜，反應前先通氮氣吹掃，然后加壓至(1±0.1)MPa。設定攪拌速率為200 r/min，反應溫度為380～440 ℃，升至反應溫度后停留5～60 min。反應結束后，快速從爐體取出反應器，放入冷水中降溫以終止反應。待反應器冷卻至室溫后，將反應產(chǎn)物用足量四氫呋喃溶解后抽濾，濾液回收溶劑，得到減黏產(chǎn)品油；濾渣用四氫呋喃進行索氏抽提，所得四氫呋喃不溶物為焦[7-8]。

表1 原料油的主要性質(zhì)

1.3 實驗方法

1.3.1 儀器設備 采用FYX05A型高壓釜作為反應器；使用耐馳公司生產(chǎn)的TG 209 F3熱重分析儀對原料油進行熱重分析；原料油和產(chǎn)品油動力黏度由上海平軒公司生產(chǎn)的NDJ-79型旋轉(zhuǎn)黏度計測定。

1.3.2 計算方法 反應結焦率(y)通過測量反應產(chǎn)品中四氫呋喃不溶物含量計算：

y=(m1/m0)×100%

(1)

式中：m1為產(chǎn)物中四氫呋喃不溶物質(zhì)量；m0為原料油質(zhì)量。

通過考察反應后產(chǎn)品油中餾分油(小于360 ℃)的收率對裂化深度進行評價，定義裂化轉(zhuǎn)化率(yL)為：

yL=(w-w0)×100%

(2)

式中：w為產(chǎn)品油中餾分油(小于360 ℃)體積分數(shù)；w0為原料油中餾分油(小于360 ℃)體積分數(shù)。

通過考察反應后產(chǎn)品油中正庚烷瀝青質(zhì)含量及結焦率對縮合反應深度進行評價，定義縮合轉(zhuǎn)化率(yS)為：

yS=y+(wα+wα0)×100%

(3)

式中：y為結焦率；wα為產(chǎn)品油中正庚烷瀝青質(zhì)質(zhì)量分數(shù)；wα0為原料油中正庚烷瀝青質(zhì)質(zhì)量分數(shù)。

2 結果與討論

2.1 油砂油熱重分析

印尼油砂油的熱重分析曲線見圖1。由圖1可見：油品初期熱重損失速率較為平緩，當溫度升至370 ℃左右時，失重速率開始以較大幅度加快；溫度升至420 ℃時，失重速率達到峰值，為2.34%min；繼續(xù)升溫，速率開始變小；溫度升至472 ℃，失重達到68.55%，停止加熱。結合原料油減壓流程分析可得：370 ℃之前熱損失主要以油品輕組分逸出為主，370 ℃時裂化反應開始發(fā)生，失重速率增大，且在420 ℃左右時，裂化產(chǎn)物逸出速率達到最大，說明此時熱裂化速率較快，繼續(xù)升高溫度，由于作為熱裂化反應物的原料油組分減少，失重速率反而降低。

圖1 印尼油砂油的熱重分析曲線

2.2 反應溫度和時間對產(chǎn)品油黏度的影響

不同反應溫度和反應時間條件下得到產(chǎn)品油的動力黏度見圖2。從圖2可以看出：反應溫度在380～420 ℃之間每提升20 ℃，產(chǎn)品油黏度降低明顯；而由420 ℃升至440 ℃對產(chǎn)品油黏度的影響相對較小。升溫能夠加快裂化反應速率，提高減黏效果。但當溫度足夠高時，吸熱的縮合反應較放熱的裂化反應速率加快更為明顯，大相對分子質(zhì)量的膠質(zhì)更趨向于縮合反應，使得繼續(xù)提高溫度對產(chǎn)品油黏度影響有限。從圖2還可以看出：反應時間為60 min以內(nèi)，低溫(380～400 ℃)下黏度隨反應時間的延長下降幅度大，而在高溫(420～440 ℃)下，反應時間為30 min后產(chǎn)品油黏度趨于平穩(wěn)；在反應溫度為420 ℃、反應時間為30 min的條件下，產(chǎn)品油50 ℃動力黏度為395 mPa·s，這是由于隨著反應不斷進行，熱裂化原料不斷被消耗，裂化反應深度達到極限；低溫下延長反應時間減黏率還有上升空間，但最終還是會趨于平穩(wěn)。

2.3 反應溫度和時間對結焦率的影響

提高反應溫度和延長反應時間一方面促進裂化反應進行，另一方面也會加快縮合反應速率，故控制裂化深度的同時也需要注意縮合反應的結焦效應。不同反應溫度和反應時間條件下得到產(chǎn)品油的結焦率見圖3。從圖3可以看出：較低反應溫度(380～400 ℃)下，裂化反應占主導地位，結焦量較少，結焦率小于1%；在反應溫度為420 ℃、反應時間為30 min時，結焦率為0.91%，延長至60 min，結焦量顯著增大；反應溫度為440 ℃時，較420 ℃時結焦率大幅提高，最高可達12.55%，說明縮合反應加快。結焦量的多少直接影響產(chǎn)品油的液相收率。同時，對結焦情況研究結果表明，在結焦率較小時，反應生成的極少量焦炭在產(chǎn)品油中以機械雜質(zhì)的形式存在，不會對反應裝置或產(chǎn)品油的管道運輸造成影響，可在輸送至煉油廠后通過預處理分離；而結焦率較大時，則會生成較明顯的焦炭，需要額外的清焦過程，在工業(yè)化過程中會對裝置操作帶來許多困難。綜合減黏率與結焦率，在反應溫度為420 ℃、反應時間為30 min的最優(yōu)反應條件下，產(chǎn)品油50 ℃動力黏度黏度可降至395 mPa·s，減黏率高達99.62%，結焦率可控制在0.91%。

圖3 不同反應溫度和反應時間條件下得到產(chǎn)品油的結焦率

2.4 反應深度考察

2.4.1 裂化轉(zhuǎn)化率 不同反應溫度和反應時間條件下得到產(chǎn)品油(小于360 ℃餾分油)的體積分數(shù)見表2。根據(jù)式(2)計算裂化轉(zhuǎn)化率，結果見圖4。從表2和圖4可以看出：延長反應時間和提高反應溫度都能促進裂化反應，當反應溫度為420 ℃和440 ℃時，反應時間延長至30 min，裂化轉(zhuǎn)化率漲幅明顯高于反應溫度為380 ℃和400 ℃時的裂化轉(zhuǎn)化率，說明反應溫度在400 ℃以下時，熱裂化反應較為緩和，而當反應溫度高于400 ℃時，反應速率迅速增加，使得裂化轉(zhuǎn)化率明顯增大；將反應時間延長至60 min，380 ℃與400 ℃時的曲線斜率基本穩(wěn)定，而420 ℃與440 ℃時的曲線斜率變小，此時反應深度接近達到極限，裂化轉(zhuǎn)化率趨于穩(wěn)定。

表2 不同反應溫度和反應時間條件下得到產(chǎn)品油的體積分數(shù) %

注：原料油中小于360 ℃餾分油的體積分數(shù)為11%。

圖4 不同反應溫度和反應時間條件下得到產(chǎn)品油的裂化轉(zhuǎn)化率

2.4.2 縮合轉(zhuǎn)化率 不同反應溫度和反應時間條件下得到產(chǎn)品油中正庚烷瀝青質(zhì)含量見表3。通過定義式(3)計算縮合轉(zhuǎn)化率，結果見圖5。從表3與圖5可以看出：當反應溫度為380 ℃和400 ℃時，縮合反應速率較慢，縮合轉(zhuǎn)化率小于5%；反應溫度為420 ℃時，曲線斜率先增大后減小，縮合反應速率隨反應的進行呈增大趨勢，反應深度接近極限后反應變緩；反應溫度為440 ℃時，縮合反應極為劇烈，反應60 min縮合轉(zhuǎn)化率達到14.37%。由于大量生焦的脫碳效果，此時產(chǎn)品油瀝青質(zhì)含量反而降低。

表3 產(chǎn)品油瀝青質(zhì)質(zhì)量分數(shù) %

圖5 不同反應溫度和反應時間條件下得到產(chǎn)品油的縮合轉(zhuǎn)化率

3 結 論

通過深度熱裂化對印尼油砂油進行減黏改質(zhì)處理，可以在較高液相收率下有效降低油品黏度。通過升高反應溫度和延長反應時間，能夠加深裂化和縮合反應深度，使產(chǎn)品油黏度變小，結焦量增大。綜合實驗產(chǎn)品油黏度和結焦率，最優(yōu)反應條件為反應溫度420 ℃，反應時間30 min。在最優(yōu)條件下，產(chǎn)品油50 ℃動力黏度為395 mPa·s，減黏率高達99.62%，此時結焦率為0.91%，主要以產(chǎn)品油中機械雜質(zhì)的形式存在，不生成明顯焦炭。

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RESEARCH ON VISCOSITY REDUCTION OF INDONESIAN TAR SAND OIL BY THERMAL CONVERSION

Ren Can，Shi Weiwei，Cao Zubin，Liu Sitong

(CollegeofChemistry，ChemicalEngineeringandEnvironmentalEngineering，LiaoningShihuaUniversity，F(xiàn)ushun，Liaoning113001)

The properties of Indonesian tar sand oil were analyzed by thermogravimetric analysis.The visbreaking process for upgrading the oil was tested by autoclave at the conditions of 380—440 ℃，N2pressure of (1±0.1) MPa，reaction time of 5—60 min，and stirring rate of 200 r/min to investigate the changes of viscosity reduction rate，coking rate，and reaction depth.The results show that at the reaction conditions of 420 ℃，30 min，the coking rate is 0.91%，the kinetic viscosity of product is 395 mPa·s at 50 ℃ and the viscosity reduction rate reaches 99.62%.

tar sand oil； heavy oil； visbreaking； coking

2016-08-30； 修改稿收到日期： 2016-11-06。

任燦，碩士研究生，主要研究方向為非常規(guī)石油資源的開發(fā)與利用。

曹祖賓，E-mail：caozubin974@163.com。