承壓管道壁厚自動(dòng)化檢測(cè)系統(tǒng)研制

袁肖肖，劉晴巖

（1.上?？臻g推進(jìn)研究所，上海201112；2.上?？臻g發(fā)動(dòng)機(jī)工程技術(shù)研究中心，上海201112；3.華東理工大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院承壓系統(tǒng)安全科學(xué)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海200237）

承壓管道壁厚自動(dòng)化檢測(cè)系統(tǒng)研制

袁肖肖1,2，劉晴巖3

（1.上?？臻g推進(jìn)研究所，上海201112；2.上海空間發(fā)動(dòng)機(jī)工程技術(shù)研究中心，上海201112；3.華東理工大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院承壓系統(tǒng)安全科學(xué)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海200237）

研制一套自動(dòng)化超聲檢測(cè)系統(tǒng)，對(duì)1～2 mm壁厚承壓管道的均勻性進(jìn)行檢測(cè)，獲得承壓管道全壁厚信息，為航天系統(tǒng)中的承壓管道可靠性和安全性設(shè)計(jì)提供依據(jù)。超聲檢測(cè)系統(tǒng)采用六點(diǎn)矩陣控制方法，獲取承壓管道周向的全壁厚信息。文中研制的系統(tǒng)包括超聲硬件系統(tǒng)；機(jī)械執(zhí)行系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)超聲換能器的夾持與運(yùn)動(dòng)；超聲軟件系統(tǒng)，搭建數(shù)據(jù)算法，對(duì)檢測(cè)信號(hào)進(jìn)行分析處理。試驗(yàn)結(jié)果表明該自動(dòng)化超聲檢測(cè)系統(tǒng)對(duì)承壓管道全壁厚信息的檢測(cè)精度不低于0.02 mm。該超聲檢測(cè)系統(tǒng)對(duì)其它無(wú)損檢測(cè)研究和系統(tǒng)開(kāi)發(fā)具有很好的參考價(jià)值。

承壓管道；超聲檢測(cè)；測(cè)點(diǎn)矩陣；全壁厚信息

0 引言

承壓管道設(shè)計(jì)是航天系統(tǒng)產(chǎn)品研制過(guò)程中的重要內(nèi)容，通過(guò)測(cè)量全壁厚信息，可作為承壓管道可靠性和安全性判定的參考數(shù)據(jù)之一。由于承壓管道在航天系統(tǒng)中，尤其在涉及航天動(dòng)力系統(tǒng)中，具有使用量多、使用頻率高的特點(diǎn)，因此快速、有效的獲取承壓管道的全壁厚信息成為管道無(wú)損檢測(cè)的新要求。

通過(guò)研制一套自動(dòng)化超聲檢測(cè)系統(tǒng)，用于獲取1～2 mm壁厚的承壓管道的全壁厚信息，可在滿(mǎn)足較高精度的前提下，實(shí)現(xiàn)壁厚的快速自動(dòng)化測(cè)量。

1 超聲檢測(cè)系統(tǒng)方案

超聲檢測(cè)系統(tǒng)由三部分組成：1）超聲硬件系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)超聲L波的發(fā)射、接收和顯示；2）機(jī)械執(zhí)行系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)超聲換能器的自動(dòng)化測(cè)量；3）超聲軟件系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)測(cè)量信號(hào)的分析、處理。

1.1 全壁厚信息檢測(cè)原理

在承壓管道周向外壁上，均布6個(gè)超聲換能器，作為被測(cè)管道截面處的6個(gè)測(cè)點(diǎn)，6個(gè)測(cè)點(diǎn)組成一組測(cè)點(diǎn)矩陣，定義為I=[I1I2I3I4I5I6]T。

測(cè)點(diǎn)矩陣中的每個(gè)測(cè)點(diǎn)通過(guò)超聲換能器發(fā)射L波，以垂直測(cè)點(diǎn)公法線的方式入射到被測(cè)管道，并接收反射回來(lái)的L波信號(hào)，完成測(cè)點(diǎn)測(cè)量。

通過(guò)機(jī)械執(zhí)行機(jī)構(gòu)夾持超聲換能器，控制測(cè)點(diǎn)矩陣接觸被測(cè)管道，實(shí)施該處截面的一次矩陣測(cè)量；利用步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動(dòng)機(jī)械執(zhí)行結(jié)構(gòu)夾持測(cè)點(diǎn)矩陣，沿著被測(cè)導(dǎo)管周向旋轉(zhuǎn)π/3角度后，即可覆蓋被測(cè)導(dǎo)管周向截面處的全部測(cè)點(diǎn)區(qū)域。

設(shè)定每間隔π/3N角度進(jìn)行一次測(cè)點(diǎn)矩陣測(cè)量，N次測(cè)量后，可得到由6×N個(gè)均布測(cè)點(diǎn)的測(cè)量數(shù)值組成的周向全壁厚信息，周向全壁厚信息矩陣定義為IN（見(jiàn)公式1）。理論上當(dāng)N→∞時(shí)，可形成完整的全壁厚信息。

1.2 超聲硬件系統(tǒng)

超聲硬件系統(tǒng)為超聲發(fā)射、接收及處理的硬件架構(gòu)基礎(chǔ)，由超聲換能器和超聲信號(hào)控制系統(tǒng)模塊構(gòu)成。超聲換能器根據(jù)應(yīng)用需求對(duì)壓電振子進(jìn)行設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)。超聲信號(hào)控制系統(tǒng)由超聲信號(hào)發(fā)射卡、超聲信號(hào)采集卡（I/O信號(hào)卡） 和超聲信號(hào)輸出控制卡等組成，基于系統(tǒng)設(shè)計(jì)需求進(jìn)行選擇。

1.2.1 超聲換能器壓電振子

1）超聲換能器壓電振子材料選擇

所研制的超聲換能器采用陶瓷壓電式換能器，壓電陶瓷振子在TE振動(dòng)模式下產(chǎn)生L波。由于壓電振子處于機(jī)械夾持狀態(tài)，應(yīng)力矩陣T和厚度方向上的電場(chǎng)強(qiáng)度矩陣E均不為零，以應(yīng)變矩陣S和電位移矩陣D作為自變量，則滿(mǎn)足h型壓電方程?？紤]到壓電振子直徑遠(yuǎn)大于其厚度,此時(shí)對(duì)于應(yīng)變矩陣S來(lái)說(shuō)，近似有厚度方向上應(yīng)變分量S3≠0外，其他應(yīng)變分量S1～S6=0，把S矩陣和D矩陣分量代入h型壓電方程，即可得到TE振動(dòng)模式下的壓電參數(shù)關(guān)系：

根據(jù)公式（2）中3個(gè)參數(shù)，可得到衡量壓電陶瓷機(jī)電轉(zhuǎn)換能力的參數(shù)Kt（機(jī)電耦合系數(shù)），關(guān)系表達(dá)式如下：

壓電換能器機(jī)電轉(zhuǎn)換效率與Kt的平方成正比，通過(guò)公式（3）可以看出，提高壓電換能器機(jī)電轉(zhuǎn)換能力，需要較高的h33值，較低的值。

理想的TE振動(dòng)模式下，按照壓電振子機(jī)電等效方法，不考慮壓電陶瓷機(jī)械損耗，則機(jī)械反諧振頻率fa與最大導(dǎo)納頻率fn相等，均等于并聯(lián)諧振頻率fp，根據(jù)熱力學(xué)第二定律，實(shí)際上壓電振子的機(jī)械損耗不可能為零，兩者等效關(guān)系可近似用以下關(guān)系式表達(dá)：

式中：Qm為壓電換能器的機(jī)械品質(zhì)因數(shù)；γ為等效電容C0與C1的比值。

公式（4）表明，降低壓電換能器的機(jī)械損耗，使得fa與fn參數(shù)盡可能接近，則需要較高的Qm值。

綜合考慮Kt和Qm參數(shù)，選定PZT-4作為超聲換能器的壓電材料。

2）超聲換能器壓電振子頻率選擇

測(cè)點(diǎn)矩陣I由6個(gè)測(cè)點(diǎn)組成，為了避免相鄰測(cè)點(diǎn)處的換能器發(fā)射和接收的信號(hào)干擾，需要提高超聲波的收斂程度，降低超聲波的半擴(kuò)散角θ0。測(cè)點(diǎn)矩陣I不發(fā)生信號(hào)干涉的θ0最大值為π/3度，即可得到壓電振子的頻率值f應(yīng)滿(mǎn)足以下關(guān)系式：

式中：C為超聲波在被測(cè)對(duì)象中的速度；D為壓電陶瓷振子直徑。

傳統(tǒng)超聲檢測(cè)，通常要求被測(cè)物體的不連續(xù)界面距離聲源d0應(yīng)大于一倍近場(chǎng)區(qū)距離N，避免近場(chǎng)區(qū)內(nèi)聲壓的不穩(wěn)定性，見(jiàn)圖1(a)。理想超聲源在近場(chǎng)區(qū)，聲壓極大值Pmax與極小值Pmin之比近似∞，不適宜獲得厚度反射波高。

若提高d0，一方面不利于超聲波的收斂，加大了信號(hào)干涉的風(fēng)險(xiǎn)性；另一方面受限于壓電振子的尺寸，較難實(shí)現(xiàn)小直徑薄壁導(dǎo)管的檢測(cè)，為此本文研發(fā)的超聲換能器考慮在近場(chǎng)區(qū)內(nèi)進(jìn)行測(cè)厚。對(duì)于超聲波來(lái)說(shuō)，實(shí)際的聲場(chǎng)聲壓如圖1(b)。

圖1 聲場(chǎng)聲壓Fig.1 Sound pressure of ultrasonic field

圖1(b)表明，實(shí)際脈沖聲場(chǎng)在一倍近場(chǎng)區(qū)距離以?xún)?nèi)，聲壓雖然出現(xiàn)極大與極小值，但變動(dòng)幅值相對(duì)于圖1中的理想聲壓變化幅值來(lái)說(shuō)很小，在整個(gè)近場(chǎng)區(qū)之內(nèi)，聲壓極大與極小值比值為：Pmax/Pmin≈1/0.7=1.42。在 N/4近場(chǎng)區(qū)以?xún)?nèi)，Pmax/Pmin≈0.82/0.75=1.09，當(dāng)處于N/10近場(chǎng)區(qū)以?xún)?nèi)時(shí)，聲壓的極限值變化已經(jīng)很微小。由于壁厚測(cè)量精度取決于脈沖反射波相鄰波形之間的分辨率，聲壓的微小變化對(duì)厚度反射波高的影響可以忽略，因此超聲換能器可以在N/10近場(chǎng)區(qū)以?xún)?nèi)進(jìn)行測(cè)厚，即d0≤N/10，其中N可用以下公式表達(dá)：

若定義d0＝N/10，把式 (6)代入，則可以得到近場(chǎng)區(qū)測(cè)厚的頻率f公式：

1.2.2 超聲信號(hào)控制系統(tǒng)

超聲信號(hào)控制系統(tǒng)為超聲檢測(cè)功能機(jī)，以計(jì)算機(jī)為基體，在內(nèi)部置有動(dòng)態(tài)庫(kù)模式軟件開(kāi)發(fā)接口的數(shù)字式超聲信號(hào)發(fā)射卡、采用PCI接口的超聲信號(hào)采集卡和控制測(cè)點(diǎn)矩陣超聲信號(hào)輸出的控制卡等。多功能機(jī)共設(shè)有8個(gè)數(shù)據(jù)通道，其中6個(gè)用于測(cè)點(diǎn)矩陣中測(cè)點(diǎn)的信號(hào)發(fā)射和接收，剩余2個(gè)作為備份，可實(shí)時(shí)用于測(cè)點(diǎn)矩陣中信號(hào)通道的切換。

1.3 機(jī)械執(zhí)行系統(tǒng)

機(jī)械執(zhí)行系統(tǒng)是測(cè)點(diǎn)矩陣實(shí)現(xiàn)檢測(cè)的輔助系統(tǒng)，由步進(jìn)電機(jī)、機(jī)械夾持機(jī)構(gòu)和周向松緊機(jī)構(gòu)組成。步進(jìn)電機(jī)作為動(dòng)力源，驅(qū)動(dòng)機(jī)械執(zhí)行機(jī)構(gòu)，沿被測(cè)導(dǎo)管旋轉(zhuǎn)至指定的N個(gè)測(cè)點(diǎn)角度位置，完成測(cè)點(diǎn)矩陣的N次測(cè)量，獲取周向全壁厚信息矩陣IN。

1.3.1 機(jī)械夾持系統(tǒng)

研制的機(jī)械執(zhí)行系統(tǒng)采用螺旋副式夾持機(jī)構(gòu)，用于測(cè)點(diǎn)矩陣中超聲換能器的夾持，由力源裝置、遞力機(jī)構(gòu)和夾持元件組成。

該夾持機(jī)構(gòu)具有較高的夾持穩(wěn)定性，測(cè)點(diǎn)不易發(fā)生局部位移；空間結(jié)構(gòu)比斜楔和偏心輪式夾持機(jī)構(gòu)緊湊，易于小直徑管道的測(cè)量；采用自鎖性的螺紋副可實(shí)現(xiàn)機(jī)構(gòu)自鎖；同時(shí)螺旋式夾持機(jī)構(gòu)的遞力機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單，可通過(guò)外力矩M產(chǎn)生遞力，在產(chǎn)生遞力的有效性和省力性方面更加有優(yōu)勢(shì)。

1.3.2 周向松緊機(jī)構(gòu)

研制的周向松緊機(jī)構(gòu)為夾持機(jī)構(gòu)的父機(jī)構(gòu)，可控制測(cè)點(diǎn)矩陣（6個(gè)測(cè)點(diǎn)處的超聲換能器）遠(yuǎn)離或接觸被測(cè)管道檢測(cè)表面。

該機(jī)構(gòu)采用6點(diǎn)并聯(lián)同步驅(qū)動(dòng)，避免6點(diǎn)串聯(lián)驅(qū)動(dòng)帶來(lái)的多點(diǎn)累計(jì)運(yùn)動(dòng)誤差，可有效提高同步運(yùn)動(dòng)的一致性和定心精度；同時(shí)把常規(guī)的徑向平面驅(qū)動(dòng)改為軸向立體驅(qū)動(dòng)，避免徑向平面驅(qū)動(dòng)占用過(guò)大的周向空間，有效地提高機(jī)構(gòu)的空間利用率。

機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)方案見(jiàn)圖2，基本原理為：通過(guò)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)盤(pán)，帶動(dòng)6個(gè)并聯(lián)的驅(qū)動(dòng)桿，同步驅(qū)動(dòng)執(zhí)行盤(pán)上的夾持機(jī)構(gòu)，夾持機(jī)構(gòu)夾持測(cè)點(diǎn)矩陣中的6個(gè)超聲換能器，實(shí)現(xiàn)對(duì)被測(cè)導(dǎo)管表面的同步接觸和遠(yuǎn)離。驅(qū)動(dòng)盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，基于連桿導(dǎo)槽機(jī)構(gòu)原理，把旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為6個(gè)驅(qū)動(dòng)桿的徑向直線運(yùn)動(dòng)（見(jiàn)圖3中A視圖），帶動(dòng)夾持機(jī)構(gòu)夾持超聲換能器，同步執(zhí)行徑向運(yùn)動(dòng) (見(jiàn)圖3中B視圖)。該機(jī)構(gòu)是通過(guò)一個(gè)主動(dòng)件同時(shí)并聯(lián)驅(qū)動(dòng)多個(gè)從動(dòng)件，能在保證測(cè)點(diǎn)矩陣中多個(gè)超聲換能器同步運(yùn)動(dòng)的前提下，實(shí)現(xiàn)幾何原理上的定心。

圖2 周向機(jī)構(gòu)方案Fig.2 Scheme of circumferential mechanism

1.4 超聲軟件系統(tǒng)

1.4.1 測(cè)控軟件功能分析

研制的超聲檢測(cè)控制軟件是實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)處理的核心系統(tǒng)，用于實(shí)現(xiàn)人機(jī)交互，采用VC++進(jìn)行超聲測(cè)控軟件開(kāi)發(fā)，軟件功能需求分析如下：

1） 控制測(cè)點(diǎn)矩陣超聲信號(hào)的激勵(lì)與接收，識(shí)別有效的超聲信號(hào)，并進(jìn)行降噪處理；

2）根據(jù)N次測(cè)點(diǎn)矩陣的測(cè)量數(shù)據(jù)和超聲測(cè)厚原理算法，得出被測(cè)管道全壁厚信息矩陣IN；

3）對(duì)周向全壁厚信息矩陣IN進(jìn)行分析，給出厚度極值和分布情況，利用分析后的數(shù)據(jù)，進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合，并繪制出壁厚擬合曲線圖。

超聲測(cè)控軟件系統(tǒng)包括測(cè)厚信號(hào)發(fā)射與接收控制模塊、測(cè)厚信號(hào)分析處理模塊、信號(hào)分析處理結(jié)果顯示模塊以及信號(hào)存儲(chǔ)數(shù)據(jù)庫(kù)模塊，各模塊之間的信息耦合處理關(guān)系見(jiàn)圖4。

圖3 A視圖和B視圖Fig.3 A view and B view

圖4 軟件系統(tǒng)信息流圖Fig.4 Information flow chart of software system

1.4.2 測(cè)控軟件界面組成

測(cè)控軟件界面包含三個(gè)子界面：1）超聲信號(hào)波形實(shí)時(shí)顯示界面，以A掃描方式顯示，可隨時(shí)切換測(cè)點(diǎn)矩陣中的不同顯示通道；2）超聲信號(hào)控制界面，針對(duì)不同材料、壁厚的管道，設(shè)置測(cè)量參數(shù)，測(cè)量參數(shù)可根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)當(dāng)量厚度的試塊進(jìn)行調(diào)試校準(zhǔn)；3） 測(cè)點(diǎn)矩陣I實(shí)時(shí)顯示界面，實(shí)時(shí)顯示測(cè)點(diǎn)矩陣I在處于每個(gè)旋轉(zhuǎn)位置時(shí)的檢測(cè)結(jié)果，當(dāng)單點(diǎn)多次測(cè)量時(shí)，可顯示極值和平均值。

該測(cè)控軟件系統(tǒng)可調(diào)用Matlab軟件，對(duì)數(shù)據(jù)庫(kù)中全壁厚信息矩陣IN進(jìn)行處理，并擬合成全壁厚信息曲線圖。

2 試驗(yàn)工藝及精度驗(yàn)證

2.1 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)裝置見(jiàn)圖5。選擇直徑為30 mm，長(zhǎng)度為200 mm的不銹鋼 (1Cr18Ni9Ti)導(dǎo)管作為被測(cè)對(duì)象，過(guò)程如下：

1） 在試驗(yàn)導(dǎo)管內(nèi)壁加工出厚度階梯，左端壁厚為1.35 mm，右端壁厚為1.45 mm；

2） 把試驗(yàn)導(dǎo)管和超聲換能器（如圖5（4）所示）固定在夾持裝置（如圖5（1）所示）上。為保證檢測(cè)裝置的穩(wěn)定性，利用水浸法，把夾持裝置放入水池（如圖5（1）所示）中，其中夾持裝置可以控制超聲換能器沿被測(cè)導(dǎo)管的軸向和徑向移動(dòng)；

3） 把超聲換能器連接到功能機(jī)和示波器上（如圖5（2）所示），其中功能機(jī)是是集成超聲測(cè)控硬件和測(cè)控軟件的計(jì)算機(jī)系統(tǒng)，示波器用于觀測(cè)超聲脈沖寬度和震蕩周期。

4）利用夾持裝置，首先移動(dòng)超聲換能器到壁厚為1.35 mm的導(dǎo)管左端處，操作功能機(jī)對(duì)此處進(jìn)行檢測(cè)，測(cè)量6次，并在顯示器（如圖5（2） 所示） 上讀出6次檢測(cè)值；然后移動(dòng)超聲換能器到壁厚為1.45 mm的導(dǎo)管右端處，同樣進(jìn)行測(cè)量6次，讀出此處檢測(cè)出的6處測(cè)量值。

圖5 試驗(yàn)裝置Fig.5 Testing equipment

2.2 試驗(yàn)結(jié)果

通過(guò)對(duì)試驗(yàn)管道兩端測(cè)量的壁厚和實(shí)際壁厚進(jìn)行比對(duì)，結(jié)果見(jiàn)表1。

通過(guò)分析表1數(shù)據(jù)：

1） 同一壁厚位置測(cè)量值比較：?jiǎn)吸c(diǎn)位置多次測(cè)量值之間的最大偏差為0.02 mm，與實(shí)際壁厚的偏差為0.01 mm，當(dāng)對(duì)單點(diǎn)進(jìn)行多次測(cè)量取平均值后，測(cè)量精度大幅提高，與實(shí)際壁厚值非常接近 (試驗(yàn)最大偏差為0.002 mm)，表明本測(cè)量系統(tǒng)用于測(cè)量相同位置壁厚時(shí)，其精度不低于0.02 mm；

表1 實(shí)際值與檢測(cè)值對(duì)比Tab.1 Comparison between actual values and detected values mm

2） 不同壁厚位置測(cè)量值比較：若取兩個(gè)不同壁厚位置的單次測(cè)量值比較，其測(cè)量出的壁厚差值與真實(shí)的壁厚差值的最大偏差為0.02 mm；當(dāng)取兩者的多次測(cè)量的平均值進(jìn)行比較后，其壁厚差值的偏差精度大幅提高，與實(shí)際壁厚差值非常接近 (試驗(yàn)最大偏差為0.002 mm)；表明本測(cè)量系統(tǒng)用于測(cè)量不同位置的壁厚差值時(shí)，其精度不低于0.02 mm。

3 檢測(cè)精度影響因素分析

1）功能機(jī)硬件精度。檢測(cè)系統(tǒng)中，超聲發(fā)射卡的采樣頻率和精度越高，分辨力越好，越有益于檢測(cè)精度提高；信號(hào)采集卡和信號(hào)輸出控制卡，對(duì)信號(hào)的失真率越低，越有益于檢測(cè)精度提高。

2） 機(jī)械控制精度。設(shè)計(jì)具有同步性高、定心精度高和較低機(jī)械位移累計(jì)誤差的機(jī)械執(zhí)行系統(tǒng)，保證測(cè)點(diǎn)矩陣的實(shí)際測(cè)點(diǎn)與理論測(cè)點(diǎn)的位置和角度盡可能重合，越有益于檢測(cè)精度的提高。

3） 軟件算法精度。搭建高效和較優(yōu)的數(shù)據(jù)算法，對(duì)有效超聲信號(hào)的后處理模式進(jìn)行迭代優(yōu)化設(shè)計(jì)，有益于測(cè)量精度的提高。

4） 超聲換能器測(cè)量精度。測(cè)點(diǎn)矩陣中超聲換能器的性能，主要表現(xiàn)為檢測(cè)頻率和換能器值，在設(shè)計(jì)超聲換能器壓電振子時(shí)，選擇合適的檢測(cè)頻率和do值有助于測(cè)量精度的提高。

5） 測(cè)量方法精度。通過(guò)表1可以看出，通過(guò)多次測(cè)量，獲取同一測(cè)點(diǎn)壁厚的平均值，可有效提高該點(diǎn)的測(cè)量精度。

4 結(jié)論

1）通過(guò)開(kāi)發(fā)以超聲換能器、機(jī)械執(zhí)行機(jī)構(gòu)和測(cè)控軟件為基礎(chǔ)的自動(dòng)化超聲檢測(cè)系統(tǒng)，可快速、高效獲得全壁厚信息矩陣和數(shù)據(jù)分析結(jié)果，為提高承壓管道的可靠性和安全性提供數(shù)據(jù)支持。

2） 從測(cè)控硬件、機(jī)械控制、超聲換能器、軟件算法和測(cè)量方法五個(gè)方面因素，分析對(duì)檢測(cè)結(jié)果精度的影響，實(shí)現(xiàn)研制的超聲檢測(cè)系統(tǒng)的壁厚檢測(cè)精度不低于0.02 mm。

[1]張海燕,楊良軍,何輔云,等.旋轉(zhuǎn)式全覆蓋壁厚檢測(cè)技術(shù)的研究[J].合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2009,(4):461-464.

[2]曹根強(qiáng),崔紅娟,楊帆.回轉(zhuǎn)體工件壁厚及壁厚差檢測(cè)儀的研究[J].計(jì)量技術(shù),2005,(9):22-25.

[3]陳桂生.超聲換能器設(shè)計(jì)[M].北京:海洋出版社,1984.

[4]田中哲朗.壓電陶瓷材料[M].王余君,譯.北京:科學(xué)出版社,1982.

[5]李兵,喬亞霞.超聲波近距離聲場(chǎng)聲壓分布的研究[J].中國(guó)鍋爐壓力容器安全,2002,19(3):38-40.

[6]鄭初華.航空制件超聲檢測(cè)中的聲場(chǎng)特性分析[J].航空學(xué)報(bào),2003,24(4):301-305.

[7]SILK M.Ultrasonic transducers for nondestructive testing [M].Bristol:A Hilger,1984.

[8]袁易全.超聲換能器[M].南京:南京大學(xué)出版社,1992.

[9]賈菲.壓電陶瓷[M].林聲和,譯.北京:科學(xué)出版社,1979.

[10]徐圓飛.超聲換能器脈沖波聲場(chǎng)數(shù)值計(jì)算與測(cè)試[J].航空學(xué)報(bào),2008,29(6):1705-1709.

[11]和田忠態(tài).機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的構(gòu)思[M].畢傳湖,姚可法,譯.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1986.

[12]伏爾默.連桿機(jī)構(gòu)[M].石則昌,譯.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1989.

[13]嚴(yán)家杰.基本機(jī)構(gòu)分析與綜合[M].上海:復(fù)旦大學(xué)出版社,1989.

[14]王宏臣.機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與零部件的應(yīng)用[M].天津:天津大學(xué)出版社,2009.

[15]成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè):機(jī)構(gòu)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004.

[16]萬(wàn)建成.軟件體系結(jié)構(gòu)的原理、組成與應(yīng)用[M].北京:科學(xué)出版社,2002.

[17]朱大銘.算法設(shè)計(jì)與分析 [M].北京:高等教育出版社, 2009.

（編輯：陳紅霞）

Automatic detecting system for wall thickness of pressure tube

YUAN Xiaoxiao1,2,LIU Qingyan3
（1.Shanghai Institute of Space Propulsion,Shanghai 201112,China; 2.Shanghai Engineering Research Center of Space Engine,Shanghai 201112,China; 3.MOE Key Lab of Safety Science of Pressurized System,School of Mechanical and Power Engineering,East China University of Science and Technology,Shanghai 200237,China）

An automated ultrasonic testing system was developed to detect the even degree of 1～2 mm wall thickness of the pressured tube,obtain the complete wall thickness information of the pressured tube,and provide a design basis for reliability and security of the pressured tube applied to anyaerospace systems.The 6-point matrix control method is used in the ultrasonic examination system to obtain the complete wall thickness information of the pressured tube.This system consists of ultrasonic hardware and actuating mechanism subsystems which are applied to the clamping and motion of ultrasonic transducer.The ultrasonic software subsystem is used to establish a data algorithm and deal with the measurement signal.The experimental outcome indicate that the accuracy of the ultrasonic detecting system for detecting the complete wall thickness information of the pressured tubeis not less than 0.02 mm.The ultrasonic detecting system has a very good referential value for the study and system development related to NDT.

pressure tube;ultrasonic examination;measured point matrix;complete wall thickness information

V434-34

A

1672-9374(2017)02-0052-07

2016-11-09；

2016-12-12

袁肖肖（1986—），男，碩士，工程師，研究領(lǐng)域?yàn)闄C(jī)械設(shè)計(jì)及理論、超聲檢測(cè)