天線時域平面近場測試的誤差分析

曹猛 薛正輝 任武 李偉明 朱若晴 蔡洪偉

(北京理工大學信息與電子學院, 北京100081)

天線時域平面近場測試的誤差分析

曹猛 薛正輝 任武 李偉明 朱若晴 蔡洪偉

(北京理工大學信息與電子學院, 北京100081)

天線時域近場測試技術對誤差體系研究的缺失,導致測試結果的不確定度分析一直無法完成．為解決這一問題,以天線時域平面近場測試為例,對時域近場測試的誤差進行研究,給出時域測試區別于頻域測試技術的四個誤差項:探頭調制誤差、信號源穩定度誤差、時間采樣間隔誤差、時間采樣長度誤差．在給出誤差項后,對誤差的產生機理進行了討論,通過仿真和實測給出了誤差對測試結果的影響．

時域;近場測試;誤差分析；不確定度分析

DOI 10.13443/j.cjors.2017011002

引 言

近場測試因其保密性高、測試距離短等優點在天線測試中被廣泛應用．頻域近場測試最早出現于20世紀50年代,在加入了近場測試的探頭誤差修正后,測試結果的精度有了質的飛躍,近場測試技術開始被廣泛應用．

該項技術被大規模應用還有一個很重要的原因是因為頻域近場測試可以對測試結果進行不確定度的估計,估計的主要核心內容是對頻域近場測試包含的所有誤差項的產生機理、誤差的評估方式、誤差對測試結果的影響即結果的不確定度進行分析．Yaghjian首先給出了天線平面近場測試的誤差上限分析[1],Newell和Crawford在20世紀80年代對頻域近場測試完成了誤差項不確定度的分析,使得頻域近場測試技術達到了實際應用的水平[2]．IEEE對天線近場測試給出了相關的測試標準和不確定度的計算標準[3],對頻域近場測試的誤差項也有很多文章進行分析及修正[4-6]．但頻域近場測試由于是單點頻測試,在進行寬頻帶多頻點和大口面天線測試時的效率很低,同時頻域測試是穩態測試,對雷達等系統來說需要進行瞬態的分析,因此對時域測試的需求開始出現．

時域近場測試理論最早在1994年由Hansen提出,最初的文章給出了聲學場和電磁場的寬頻帶時域測試理論,在1995年又給出了帶有探頭修正的時域近遠場變換,完善了時域近場測試理論[7-9]．此后國內外出現了時域近場測試的研究熱潮,針對時域測試系統實現方式、應用方向和部分誤差進行了研究[10-14]．對時域近場測試技術的應用都是在采集時域信號后進行傅里葉變換得到頻域的信息最后得到頻域的遠場區方向圖,對待測天線的純時域特性的測試很少．時域近場測試技術采用時頻域相結合的方法,但想要達到頻域測試的工程應用水平還是缺少很重要的參考項:誤差項研究和測試結果的不確定度分析．時域近場測試現在很重要的一個問題就是缺少對時域與頻域測試誤差項之間的相同點與不同點的歸納以及對時域近場測試技術的誤差項的系統總結．

Newell和Crawford總結了頻域近場測試中的18項誤差,總體而言分為兩大部分:由于探頭自身的參數導致的誤差和在測試過程中信號接收和空間譜計算出現的誤差．在時域近場測試中,誤差也可分為這兩大部分,但是兩個部分中的具體誤差項有所差別,本文給出了對兩部分誤差項的分析．

本文針對時域平面近場測試技術進行誤差分析．首先介紹了時域近場測試系統構成,然后給出了時域區別于頻域測試技術的誤差項,最后對誤差項進行了具體的分析．具體來說,時域近場測試技術在具有頻域測試技術的誤差項外,還有四個獨有誤差項:探頭調制誤差、信號源穩定度誤差、時間采樣間隔誤差、時間采樣長度誤差．在給出獨有誤差項后,分別從誤差產生原因和誤差對測試結果的影響對誤差進行分析．

1 天線時域平面近場測試誤差

時域平面近場測試系統如圖1所示,時域信號源作為激勵,時域激勵信號分為兩路：一路經由待測天線發出,探頭在采樣平面上進行采樣,最后由采樣示波器進行實時采樣;另一路時域信號直接連接采樣示波器,作為采樣觸發信號及誤差修正的參考信號．

圖1 天線時域平面近場測試系統

由圖1可以看到,時域系統與頻域系統最大的區別就是信號源與采樣示波器代替了矢量網絡分析儀,時域信號源的信號穩定度與頻域信號相比較弱,所以時域信號源穩定度誤差是時域測試一項很重要的誤差項．時域測試采用時域信號,因此采樣信號與時間相關的誤差是時域平面測試獨有誤差項．在實際測試中探頭采樣得到的信號發生明顯的變化,所以探頭對信號的調制也是一個時域測試中出現的新誤差項．

在進行時域近場測試誤差項的總結前,需要先給出誤差項分析的前提[3]74:

1) 所有近場測試的理論是準確的,對誤差的評估計算在理想情況下進行．

2) 所有數值計算中因為計算精度導致的誤差不進行分析,比如近遠場變換時計算精度的誤差不進行分析．在時域測試中,此類誤差還包括進行時頻域變換時的計算精度導致的誤差．

3) 假設每一個誤差項都是獨立的,與其他誤差是不相關的．

4) 每一項誤差都會在測量和遠場參數的計算過程中產生對應的誤差．

5) 在對由誤差項導致的測試結果的誤差進行分析時,可以不與真實的天線結果作對比,而是與一個假定不受其他誤差影響的結果作對比．

以上是對誤差進行機理分析和對結果影響估計的一些基本原則,在以上幾個前提下,頻域近場測試給出了18項誤差．從前面對時域測試系統的分析可以看出時域平面測試自身還有獨有的誤差項．這些獨有誤差項包括由于探頭自身特性導致的誤差項及三項測試導致的誤差項．

時域近場測試中探頭自身特性導致的誤差項與頻域中的誤差項有聯系但又不完全一致,在頻域中探頭的誤差項主要分為以下幾部分:探頭方向圖、探頭極化軸比、探頭增益等,誤差對應單一頻點．Newell在文獻[2]中給出了探頭頻域誤差分析的推導和誤差上限估計．時域近場測試中這些誤差項同樣存在,只是對誤差項的描述方式略有不同．由于時域信號的寬頻帶特性,時域信號可以認為是包含了工作頻帶內所有頻點的信息,所以探頭的誤差項都變為了對應頻帶內所有頻點的誤差項．除了頻域中已給出的誤差項外,探頭在時域中還有新的需要考慮的誤差——探頭調制誤差．

時域近場測試導致的誤差包括以下誤差項:信號源穩定度誤差、時間采樣間隔誤差、時間采樣長度誤差．因為時域測試的激勵信號是一個持續時間很短的高斯信號,信號的幅值和觸發時間在每一次激勵時都會有變化,每一次的信號變化都是獨立的,時域信號的幅值和相位的穩定度都要遠遠低于頻域測試的激勵信號,所以在時域測試中時域激勵信號的幅值和觸發時間還有脈寬會對測試結果產生影響,而這三項誤差組成了信號源穩定度誤差．時間采樣間隔誤差也是時域測試的獨有誤差,在頻域測試中采樣點的空間采樣間隔需要滿足奈奎斯特采樣定律,采樣間隔要小于最小波長的一半,而在時域測試中,對信號的采樣間隔也需要滿足奈奎斯特采樣定律,時間的采樣間隔要小于最高采樣頻率倒數的一半,或者說信號采樣率(時間采樣間隔的倒數)要大于采樣頻率的二倍,否則采樣信號的頻譜會發生混疊．三項誤差的最后一項誤差是時間采樣長度誤差．因為時域激勵信號是周期信號,通過觸發信號控制采樣示波器進行信號采集,如果采樣信號時間過長會導致采集到下一周期的信號,而如果采樣時間過短會導致信號采集不完整,過長或過短都會影響時域信號完成度和信號的頻域信息．

2 誤差機理研究及結果影響分析

2.1 探頭調制誤差

探頭作為近場測試的信號采集工具,探頭誤差對測試結果的影響是所有誤差項中最大的,而所有探頭誤差中最重要的就是探頭的方向圖誤差．由于近場測試的探頭不是一個理想點源,接收到的能量強度會受到自身空間接收能力的限制,所以頻域近場測試對探頭的修正主要就是對方向圖的修正．

頻域近場測量的探頭修正首先要得到探頭的方向圖逆接收特性,然后再對空間譜進行修正,從而達到修正探頭誤差的目的．探頭的逆接收特性表達式為[9]573

(1)

從式(1)可以看出頻域對探頭的修正就是方向圖的修正,但是在時域近場測試中,除了方向圖誤差外,由于寬頻帶特性、波導同軸轉換匹配、探頭傳遞函數導致的信號變形等方面的影響也需要考慮．其中在寬頻帶測試條件下由于探頭傳遞函數導致信號發生變形的誤差可以認為是探頭對接收信號進行了調制,因此可以定義為探頭調制誤差．

首先是探頭的波導同軸轉換匹配,由于探頭對不同頻點駐波是不一致的,所以會對信號造成一定的影響,在時域上的直接表現就是信號會發生變形．但是Newell認為在測試中,探頭的阻抗在所有頻帶范圍內都認為是固定的50 Ω,工作頻帶內的所有頻點都是理想的阻抗匹配,否則無法繼續進行分析,所以工作頻帶內不會出現因為端口的反射系數不同而導致接收信號出現誤差．在實際測試中,可以采用駐波較好的探頭,這樣在能量損失很小的情況下信號的變形可以忽略不計．

時域近場測試最重要的誤差項就是探頭對接收信號的調制誤差．由于探頭有自身的系統響應,所以一個時域信號進入探頭后會與探頭的系統響應函數進行卷積最后在端口輸出,因此得到的采樣信號會發生變形,最終影響時域方向圖的計算結果．

根據波導的相關理論[15]63可以得到開口波導探頭在頻域時的傳遞函數為

Swg=e-γz=e-(αc+αd+jβ)·d．

(2)

式中:γ為傳播常數;αc為波導壁所引起的導體衰減常數;αd為由波導中填充介質所引起的介質衰減常數;β為相位常數,是信號相位的變化量;d為波導探頭長度．根據αc、αd和β的定義[16]將這幾項展開后得到傳遞函數具體表達式為

(3)

探頭調制誤差對采集信號造成的影響可以通過仿真得到．仿真結果如圖2所示,圖2(a)為輸入信號,是一個工作頻段為2～5 GHz的調制高斯信號,對一個S波段標準喇叭進行激勵.圖2(b)分別為理想探針得到的信號和波導探頭采集到的信號,可以看到因為探頭的調制,信號發生了變形．圖2(c)給出了兩種采樣方式采集到的信號的頻譜．可以看到兩種情況的頻譜只有幅值略有不同,工作頻帶沒有變化．由于波導是一個無源器件,信號在相同頻點的幅值的衰減(以dB為單位)和相位的變化都是一致的．將信號變換到頻域后,信號與頻域近場測試得到的信號沒有區別,這也是時域近場測試技術可以采用時頻域結合的辦法進行近遠場變換和計算的原因．

(a) 激勵信號 (b) 接收信號對比

(c) 接收信號品頻譜 (d) 遠場區時域信號對比圖2 波導調制誤差

從頻域角度分析,頻域信號的幅值相位會發生變化,但是因為頻域測試是針對單頻點的測試,同一頻點信號的幅值相位在同一個邊界條件中的變化是相同的;而時域信號在頻域上是多個離散頻點的組合,首先探頭要在頻域上對信號進行截斷,只允許工作頻段內的信號通過,然后由于相速度不同,導致信號的色散,變換到時域上就是信號變形．而從時域角度分析,信號傳播的邊界條件及模式發生變化后的表現就是信號被調制后發生變形,信號的輻射功率在不考慮損耗的情況下不變,但是信號的持續時間與信號的峰峰值都會發生變化．這樣的變化在變換到頻域計算時不會有影響,但是對時域測試來說,信號的持續時間是一個很重要的測試指標,因為它可以表征待測天線的口面能量達到穩態的時間;同時如果不將波導的調制解調出去的話,表征待測天線的輻射能力的時域方向圖會出現極大誤差．圖2(d)給出了圖2(b)中兩種采樣信號計算得到的遠場區(θ=0,φ=0)點處時域波形,可以看到利用探頭采樣信號計算得到的時域遠場波形與理想情況下的時域遠場波形有很明顯的區別,遠場波形的峰峰值差值達到了0.25 V,波形持續時間差值為0.53 ns．由對比可以看出探頭調制誤差會導致計算結果的誤差．

下面給出S波段標準喇叭天線在同一時刻的采樣平面的瞬時電場分布,利用最高工作頻率為12 GHz的高斯脈沖對喇叭進行激勵．圖3(a)為理想情況下的近場能量分布,圖3(b)為波導探頭采樣得到的近場能量分布．

(a) 理想情況 (b) 波導探頭圖3 時域信號在近場采樣面瞬時能量分布

通過瞬時的能量分布對比可以看出無論是能量幅值的數量級還是能量分布都有很大區別,場強的差值達到了4.16×109V/m．理想情況的場值有兩個明顯的波峰,采樣面正中是波峰;探頭采樣得到的場值只有一個明顯的波峰,采樣面正中是波谷．這樣的誤差會對時域的遠場區方向圖的結果造成影響．

2.2 信號源穩定度誤差

信號穩定度的誤差可以歸納為兩部分原因:激勵信號源的不穩定及采樣設備的不穩定．首先時域近場測試采用的信號源大多是脈沖發生器,通過晶體振蕩產生得到的是一個近似的高斯脈沖信號,因為這是一個脈沖信號,所以這種信號的穩定度遠遠低于穩態的頻域信號,同時由于信號源要在極限工作狀態運轉,信號的幅值、脈寬和觸發時間都會變得不穩定,在信號源工作較長時間后這種誤差會非常大,這樣會造成接收信號的變形,嚴重地影響測試結果．另外,為了對信號進行修正,需要建立信號源與采樣設備之間的參考信道,根據參考信道得到的信號來進行修正,對采樣接收設備來說,即使輸入相同的信號,接收到的信號也會由于各項誤差發生變化,這兩個方面的誤差組合起來就是信號的穩定度誤差．

由于對采樣信號和激勵信號是同時采集的,這樣激勵信號的變化和采樣設備的誤差可以通過對參考信道的激勵信號的修正來完成對采樣信號的修正．這是對時域采樣信號進行信號源不穩定造成的誤差修正的前提．

下面以高斯脈沖源為例進行信號源穩定度的誤差分析．高斯信號的表達式為

g(t)=Ate-4t2/τ2+tr．

(4)

式中:At是信號的幅值;tr是信號的觸發時間;τ是信號的脈寬．信號源誤差分別為A't、Δtr、τ',其中A't=At+ΔA,ΔA為幅值變化量,τ'=τ+Δτ．

在這一節里,將對激勵信號的峰值、脈寬和觸發時間進行分析,進而顯示出信號源誤差對測試的影響．圖4給出了不同情況下激勵信號和接收信號的變化．

(a) 幅值誤差

(b) 觸發時間誤差

(c) 信號脈寬誤差圖4 信號源誤差對激勵信號及接收信號的影響

從圖4的結果可以看出:信號源的幅值改變會造成接收信號的幅值改變,接收信號的變化與信號源的變化成正比;信號源觸發時間的變化則會影響接收信號的觸發時間;而信號源脈寬的變化會導致接收信號發生變形,兩者的變化量之間不是簡單的比值關系．時域信號的幅值和觸發時間分別對應了頻域信號的幅值和相位,脈寬改變會改變信號的工作頻帶,而信號源的這三個誤差都會極大影響信號的準確性,進而嚴重影響最后的測試結果．

圖5給出了實際測試中信號源誤差對方向圖的影響．待測天線為S波段標準喇叭,采樣面邊長為1 089.6mm,采樣間隔為22.7mm,探頭與待測天線之間距離為350mm,激勵信號與圖2(a)中高斯調制信號一致,信號源信號的峰峰值為20V,信號寬度為1.5ns,信號源幅值誤差最大值為4V,信號寬度誤差最大值為0.03ns,觸發時間誤差最大為0.2ns．圖5(a)分別給出信號源誤差修正前后的3.3GHz頻率處的E面遠場區方向圖和待測天線的遠場測試得到的相應頻率的遠場方向圖．圖5(b)分別給出了兩種方向圖與遠場測試方向圖的差值．由圖5(a)可以看出在置信角域內(±40°左右),對信號源誤差進行修正后方向圖與遠場測試得到的方向圖擬合很好,而誤差未修正前計算得到的方向圖主瓣指向與副瓣都發生了很明顯的變化,主瓣與遠場測試結果的主瓣近似,而副瓣則完全不一致．由圖5(b)可以看出修正后方向圖與遠場測試方向圖的差值在置信角域內最大值為0.4dBm,而未修正方向圖的差值最大值可以達到9.6dBm．誤差修正后的方向圖副瓣電平誤差主要來源于探頭對準和探頭采樣位置等誤差,這些誤差帶來了方向圖的誤差．

(a) 方向圖計算結果 (b) 方向圖差值圖5 信號源誤差對方向圖的影響

2.3 時間采樣間隔誤差

時域測試的時間采樣間隔誤差包含兩類誤差:第一類是指在對時域信號進行采集時所采用的時間采樣間隔的選取,第二類是指對時域信號進行采樣時由于儀器自身誤差導致的采樣點的漂移．

第一類誤差是時域測試獨有的誤差,是在某一空間采樣點上進行時域采樣時的時間步長,即采樣示波器的采樣間隔．在頻域測試中,空間采樣間隔要小于奈奎斯特的抽樣間隔(NyquistSamplingInterval)即Δλ≤1/(2λmin)．而在時域測試中,除了空間采樣間隔需要繼續遵循這一原則外,時間的采樣間隔即信號的分辨率也要進行考慮．根據用信號樣本表示連續時間信號的抽樣定理, 應小于奈奎斯特抽樣間隔,即Δt≤1/(2fmax),其中fmax為測試頻帶的最高頻率．這樣將采集得到的時域信號進行頻域頻譜分析時,不會出現頻譜重疊,沒有混疊誤差存在．而當時間采樣間隔過大時就會發生頻譜重疊,產生混疊誤差．

(a) 信號的頻譜

(b) 時域信號波形

(c) 不同采樣率3 GHz頻點方向圖實測結果圖6 不同采樣率采樣結果

圖6給出了第一類時間采樣間隔誤差對采樣信號的影響．采樣信號為圖5中測試得到的采樣信號,采樣信號的頻譜為2～5 GHz,實線為實測結果的頻譜,時間采樣間隔Δt=0.05 ns(采樣率為20 GHz),實心方塊線為Δt=0.1 ns(采樣率為10 GHz)時采樣信號的頻譜,空心菱形線為Δt=0.2 ns(采樣率為5 GHz)時采樣信號的頻譜,空心圓形線為Δt=0.25 ns(采樣率為4 GHz)時采樣信號的頻譜．從圖6(a)的頻譜對比可以看到:在不滿足奈奎斯特采樣定律時信號的頻譜會發生混疊,這樣的采樣信號在進行最后遠場區方向圖計算時會嚴重影響結果的準確性．而在滿足奈奎斯特采樣定律時,采樣信號的采樣率越高,信號頻譜的幅值越高,這樣信號的分辨率會越高．從圖6(b)可以看出,在采樣率為10 GHz(最大頻率的2倍,滿足奈奎斯特采樣定律的最小采樣率)時信號波形基本沒有發生變化,只是幅值有所變化,而在采樣率繼續降低后,信號的波形發生了變化,這樣會丟失很多信息,也對應了圖6(a)中頻譜混迭丟失頻域信息的現象．

圖6(c)給出了根據不同采樣率采集到的信號計算得到的3 GHz頻點的E面方向圖. 可以看出在采樣率為5 GHz時,信號從主瓣開始就出現了明顯的偏差,在采樣率為10 GHz時副瓣電平的誤差大概為0.7 dB,在采樣率為20 GHz時副瓣電平的誤差在0.3 dB以下．所有計算結果都包含了探頭位置誤差等誤差,計算結果已經針對信號源穩定度誤差進行了修正．5 GHz采樣率的計算結果出現比較大誤差的原因是因為信號的頻譜出現了混迭,信號的頻域不是真實的頻譜,信號頻譜幅值較低,導致接收信號的信噪比很低,從而導致了結果出現明顯的誤差．10 GHz采樣率的計算結果與20 GHz采樣率的計算結果相比誤差較大,在實際測試中不能被接受,導致10 GHz采樣率計算結果的誤差的主要原因是接收機為數字采樣示波器,在進行采樣時示波器的采樣率并不能完全保證精確達到要求的采樣率,所以采樣率在滿足奈奎斯特采樣定律的下限時,有可能實測信號中的采樣點沒有滿足采樣率,從而導致計算結果出現誤差．

當測試過程中的時域采樣間隔Δt發生漂移時,也會導致最終的測試結果存在誤差．這個漂移誤差就是第二類時間采樣間隔誤差項．采樣示波器在進行采樣時,信號采樣間隔為固定值,但是實際采樣間隔有一定誤差,這樣會導致采樣信號產生誤差,進而影響最后的測試結果．這類誤差對測試結果的影響體現在對信號進行頻域計算時,需要對時域信號進行離散傅里葉變換(Discrete Fourier Transform,DFT),采樣點間隔和對應采樣數值決定了頻域信號的幅值相位,采樣示波器的采樣點間隔誤差會導致采樣信號幅值相位的錯誤,進而導致頻域結果的誤差．由于信號的頻域信息是通過傅里葉變換得到的,時間點對應頻域上的頻點,時間采樣間隔誤差在頻域上會造成在對應頻點處的頻譜信息的誤差,影響時域信號的頻域信息．第二類誤差屬于系統的隨機誤差,可以參照類似頻域誤差項進行測試得到誤差導致的不確定度,在采樣示波器靈敏度很高時甚至可以忽略不計．

在實際測試中,對時間采樣間隔即信號采樣率的選取并非越高越好,上面的計算是在沒有噪聲等干擾信號的情況下得到的,在實際測試中,當信號長度一定時,采樣率越高,采樣信號中的噪聲對正確的采樣信號的影響會越嚴重,同時第二類時間采樣間隔誤差對信號的影響也會越明顯,因此時間采樣間隔的選擇需要綜合考慮儀器的性能以及采樣信號的時間長度．

2.4 采樣時間長度誤差

時域近場測試最后的一項誤差就是采樣時間長度誤差．因為時域測試的信號是一個連續信號,不同于頻域的點頻采樣,時域采樣信號需要完整地將信號采集,就需要一定的信號采集時間,采集時間過長,會將下一個周期的采樣信號采集進來,而采集時間過短則會無法采集到完整信號波形．所以采樣時間長度誤差的實質是采樣時間長度的上限和下限對采樣信號造成的影響．

采樣時間長度的上限就是前面所說的采集到下一周期信號的第一個信號點,在這個長度之內的采樣信號時間長度理論上來說都是可以的．但是在實際測試中待測天線的輻射信號長度是一定的,采樣時間長度越長,采集的信號的數據越大,會影響計算效率,采樣的結果也會包含越多的系統噪聲,在計算遠場區方向圖時會影響計算結果的準確性,所以需要根據采樣信號的信噪比來選擇時間的最長采樣長度．采樣時間長度的下限就是從開始采樣到將待測天線的輻射信號完全采樣完畢的時間,如果采樣時間長度過短,會導致采樣信號失真,對最終結果的準確性造成影響．

圖7模擬了采樣到兩個周期信號時間采樣長度上限和下限長度的選取,三條線分別表示信號的三個時間截斷點,截斷點后的信號不再采樣,最左側折線表示時間采樣長度的下限值,即本周期內截斷時間點后的信號為零；最右側點狀線表示采樣時間長度的上限值,即采樣進入下一周期,信號不再為零；中間點折線代表的是考慮實際測試中噪聲存在情況下采樣長度,處于采樣時間長度上下限之間．

圖7 不同采樣長度示意圖

在時域測試中用來控制采樣時間長度的方法一般是采用“時間門”技術,即對采樣進行時間上的截斷,只保留截斷時間內的信號,其他時間點上的信號不再進行計算．在實際測試中出于數據處理方面的考慮,將時間截斷內的信號進行保留,時間截斷外的信號置零,這樣采樣信號的長度統一同時去掉了大量的系統噪聲．通過合理地對信號進行時間上的截斷,可以有效地降低反射信號和系統噪聲對測試的影響,但是將信號進行截斷也會對信號造成一定影響,導致信號頻譜的缺失,進而影響測試的精度．

下面給出利用不同長度的時間門對同一個接收信號進行截斷,將截斷后的信號在頻域進行分析,給出時間采樣長度誤差對測試的影響．為了避免實際測試中噪聲對測試結果的影響,只單純考慮不合理的時間截斷對采樣信號造成的影響,這里采用軟件仿真的形式模擬對S波段標準喇叭在近場進行采樣．激勵信號采用圖2(a)中高斯調制源．

如圖8(a)所示,采樣信號是一個持續40 ns的信號,分別利用長度為3 ns、5 ns(去除天線與探頭之間多重反射))、10 ns(信號幅值趨于穩定)、15 ns(信號幅值穩定)、20 ns(信號幅值極小可以近似忽略不計)的時間門進行截斷,時間門外的信號全部填充為0．圖8(b)給出了不同采樣時間長度對信號進行截斷后計算得到的在3 GHz頻點的E面遠場區方向圖,圖8(c)為所有方向圖與仿真方向圖差值的局部放大圖．

由圖8(b)可以看到:采樣長度為3 ns的信號計算得到的遠場區方向圖的副瓣明顯與仿真結果不符,最大差值達到了2.8 dBm,采樣長度為5 ns和10 ns的信號計算得到的遠場區方向圖與仿真結果較為擬合,副瓣差值最大為1.5 dBm,而采樣長度為20 ns和40 ns的信號對應的方向圖副瓣差值最大值為0.4 dBm．由上面的仿真計算結果可以看到,如果采樣時間過短會導致計算結果產生嚴重的誤差,而采樣時間長度應該為截斷點外的采樣信號基本為零或者可忽略不計時的信號長度．

圖9給出了實際測試中利用不同時間采樣長度得到的計算結果．圖9(a)給出了時間門長度分別為40 ns(去除多重反射)、45 ns(基本完整信號)、95 ns(全部信號)的信號截取示意圖．圖9(b)給出了截斷后信號計算得到的3 GHz的E面方向圖的對比結果,圖9(c)給出了所有方向圖與仿真方向圖差值的局部放大圖．

(a) 不同時間長度截取信號示意圖

(b) 遠場方向圖 (c) 方向圖差值局部放大圖圖8 時間采樣長度計算結果

(a) 不同時間長度截取信號示意圖

(b) 遠場方向圖 (c) 差值局部放大圖圖9 時間采樣長度實測計算結果

由圖9(b)可以看到,采樣長度為45 ns的信號計算得到的結果與仿真方向圖的結果比較吻合,副瓣電平誤差在0.4 dB左右,而采樣時間過短(40 ns)或過長(95 ns)的計算結果與仿真結果的誤差都要大于45 ns長度的信號計算結果,誤差分別在1.2 dB和0.9 dB左右．這是因為采樣時間過短,信號信息丟失,與仿真結果一致;采樣時間過長會因為過多噪聲進入數據計算過程,導致計算出現較大誤差,因此在實際測試中時間采樣長度應盡量選取完整信號長度,避免因為信號采樣長度過短或者過長導致結果出現較大的誤差．

3 結 論

本文通過參考頻域近場測試中誤差項的分類及分析過程,給出了時域近場測試技術在具有頻域測試技術的誤差項外,還具有的四個獨有誤差項:探頭調制誤差、信號源穩定度誤差、時間采樣間隔誤差、時間采樣長度誤差．在給出這四項獨有誤差項后,分別在機理上給出了誤差產生的原因及誤差對測試結果造成的影響,并通過仿真和實測的方式給出了在理想情況下的結果和包含誤差項時的結果的對比．下一步工作是在明確誤差項后對各個誤差項進行定量分析并進行誤差修正,給出誤差不確定度分析．

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曹猛 (1986—),男(蒙古族),內蒙古人,北京理工大學電磁場微波技術專業在讀博士,主要從事天線近場測試方向研究．

薛正輝 (1970—),男,北京人,北京理工大學信息與電子學院副教授,主要從事陣列天線及天線近場測試方向研究．

任武 (1976—),男,山西人,北京理工大學信息與電子學院副教授,主要從事近場測試和電磁計算方向研究．

Error analysis on time domain planar near-field antenna measurement

CAO Meng XUE Zhenghui REN Wu LI Weiming ZHU Ruoqing CAI Hongwei

(BeijingInstituteofTechnology,Beijing100081,China)

Due to less researches on the error terms, the uncertainty analysis of the test results in time domain near-field antenna measurement remains uncompleted. To solve this problem, this paper presents four error terms which are ignored or inexistent in frequency domain near-field antenna measurement: probe modulation error, source stability error, time sampling interval error and time sampling length error, and the mechanisms of these errors are discussed. Finally, influence of the errors on the experimental results is present by simulation and test after the error terms are given.

time domain; near field measurement; error analysis;uncertainty analysis

2017-01-10

國家自然科學基金(No.61971003)

10.13443/j.cjors.2017011002

TN82

A

1005-0388(2017)01-0112-09

聯系人： 薛正輝 E-mail：zhxue@bit.edu.cn

曹猛,薛正輝,任武,等. 天線時域平面近場測試的誤差分析[J]. 電波科學學報,2017,32(1):112-120.

CAO M,XUE Z H,REN W,et al. Error analysis on time domain planar near-field antenna measurement[J]. Chinese journal of radio science,2017,32(1):112-120. (in Chinese). DOI: 10.13443/j.cjors.2017011002