趙嘉媛,李強兵
(1.湖北三峽職業技術學院機電工程學院,湖北宜昌443002;2.中國船舶重工集團第七一〇研究所,湖北宜昌443002)
基于ANSYS的迎流裝配小車設計與分析
趙嘉媛1,李強兵2
(1.湖北三峽職業技術學院機電工程學院,湖北宜昌443002;2.中國船舶重工集團第七一〇研究所,湖北宜昌443002)
隨著水下機器人結構日益復雜,對各艙段裝配精度要求也隨之提高,在大型、重型水下機器人的組裝過程中,各密封艙段往往需要由各種多自由度的裝配臺車支撐,從而完成裝配。迎流裝配小車是水下航行器裝配臺架的重要組成部分,作為迎流耐壓殼體的主要承力結構件,其承受了較大載荷,必須對其進行強度和剛度分析。由于該迎流段裝配小車結構形式復雜,傳統理論計算準確性較低,因此,應用有限元分析軟件對該小車進行了分析。在設計時,對裝配小車進行了有限元建模、加載、強度分析及剛度分析,獲得了迎流段裝配小車的應力情況和變形情況,為其結構設計提供了重要理論依據。
ANSYS;有限元分析;結構設計;裝配小車
隨著海洋資源開發的不斷深入,目前,水下航行器,特別是無人水下航行器(Unnamed Underwater Vehicle,UUV)越來越商業化、市場化,UUV可以承擔的任務也越來越多,水下機器人逐漸向大型化、重型化、大深度發展。
迎流裝配小車是水下航行器裝配調試臺架的重要組成部分。為了滿足迎流耐壓殼體外形的共形需要和裝配需求,迎流裝配小車設計有升降調節、俯仰調節、徑向調節及沿軸向移動和旋轉等功能,結構復雜。在結構設計常規情況下,為了保證零部件能安全、可靠,設計人員根據確定的設計準則(比如強度準則、剛度準則、壽命準則、振動穩定性準則、可靠性準則等)使用傳統理論進行設計和分析。但對于迎流裝配小車等較為大型、復雜的結構組件,傳統理論分析的準確性較低、計算過程煩瑣,導致計算耗時較長,有時由于結構太過復雜甚至無法進行傳統設計和分析,目前,一般采用有限元分析軟件完成設計分析過程。
本文采用有限元分析軟件ANSYS,通過建立合理的有限元模型、加載、強度分析和剛度分析,獲得迎流裝配小車的應力情況和變形情況,為其結構設計提供重要的理論依據。
迎流耐壓殼體模型如圖1所示,殼體為加肋薄壁結構,迎流段臺車主要由升降支頂、俯仰支頂、徑向調整機構、升降機構、俯仰調節機構、鎖緊機構、車輪底座及箍帶等組成。迎流裝配小車前端單獨設置有升降機構(俯仰調節機構,為梯形牙絲桿螺母副傳動),可以使迎流段實現俯仰動作,其結構簡圖如圖2所示,三維模型如圖3所示。
艏部迎流段臺車按承載500 kg設計,其有限元分析模型如圖4所示。按兩支頂均承載500 kg加載,RP-3、RP-4為被試品重心位置,RP-1、RP-2為支頂受力點,其有限元計算模型如圖4所示。

圖1 迎流耐壓殼體模型

圖2 迎流裝配小車簡圖模型
在有限元計算中取單位量級為N、m、Pa、kg,對艏部迎流段臺車進行計算分析,考核支頂、車架結構強度,如圖5、圖6所示。由圖5可知,支頂最大應力為127 MPa,為建模時形成的應力集中點,整個支頂應力為85~95 MPa,按普通鋼Q235屈服應力235 MPa計算,安全系數大于2,滿足強度要求。

圖3 迎流裝配小車三維模型

圖4 迎流裝配小車有限元計算模型
由圖6可知,車架最大應力小于90 MPa,按普通鋼Q235屈服應力235 MPa計算,安全系數大于2,滿足強度要求。

圖6 迎流裝配小車車架應力
由圖7可知,支頂最大變形為2.8 mm,發生在俯仰支頂支輪處,而俯仰支頂實際受載時遠小于500 kg,因此,俯仰支頂實際變形遠小于2.8 mm,滿足剛度使用要求。

圖7 迎流裝配小車支頂變形

圖8 迎流裝配小車車架變形
由圖8可知,車架最大變形小于1.3 mm,發生在俯仰支頂支撐處,而俯仰支頂實際受載時遠小于500 kg,因此,實際變形遠小于1.3 mm,滿足剛度使用要求。
本文介紹了一種迎流裝配小車,解決迎流裝配小車設計有升降調節、俯仰調節、徑向調節及沿軸向移動和旋轉等功能需求,為水下機器人裝配提供了多自由度調整、精確裝配的裝配臺架。運用Creo軟件建立了導軌平臺的三維模型,模型簡化后導入ANSYS軟件中進行了應力分析和剛度分析。本文裝配小車已在某水下機器人裝配臺架中實際應用,經加載試驗和使用驗證,其強度及剛度滿足設計要求,使用安全可靠。
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〔編輯:張思楠〕
TP319.7
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10.15913/j.cnki.kjycx.2017.16.106
2095-6835(2017)16-0106-02