超超臨界汽輪機(jī)組固體顆粒沖蝕的數(shù)值研究

鐘主海，江生科

(東方汽輪機(jī)有限公司，四川 德陽，618000)

超超臨界汽輪機(jī)組固體顆粒沖蝕的數(shù)值研究

鐘主海，江生科

(東方汽輪機(jī)有限公司，四川 德陽，618000)

文章采用商用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)軟件CFX，針對(duì)某1 000 MW汽輪機(jī)組，采用歐拉－拉格朗日法，數(shù)值模擬了高壓缸首級(jí)通道內(nèi)固體顆粒的運(yùn)動(dòng)特性，結(jié)果表明：不同粒徑的固體顆粒對(duì)葉片的沖蝕有著不同的影響，固體顆粒直徑越大，發(fā)生碰撞時(shí)的角度越大,撞擊點(diǎn)位置越接近前緣。固體顆粒在靜葉壓力面、吸力面撞擊點(diǎn)的撞擊角度均在0°~15°之間。靜動(dòng)葉內(nèi)的沖蝕區(qū)主要集中在壓力面的中后部，并且靜葉受沖蝕的程度遠(yuǎn)大于動(dòng)葉。文章還對(duì)靜葉出汽邊采用Cr2C3抗沖蝕涂層后的流動(dòng)情況進(jìn)行了分析和比較，結(jié)果表明，采用Cr2C3抗沖蝕涂層對(duì)葉片氣動(dòng)性能影響不大。

汽輪機(jī)，固體顆粒，沖蝕，抗沖蝕涂層

Abstract：Based on Euler-lagrange method， a numerical sirnulation on the motion behavior of solid particles in the first stage passage of one 1 000 MW steam turbine high pressure cylinder was conducted by the commercial computational flow dynamics software CFX．The results showed that the solid particles with different sizes had different effects on the erosion of blades．The larger the diameter of solid particle is,the larger the anagle of impact is,the closer the impact point is to the leading edge．The impacting angle of solid particles on the impact point of the stator blade pressure surface and the suction surface is between 0°～15°．The erosion area stationary blade and moving blade was concentrated in the rear of the pressure surface．And the degree of eiosion of stationary blades was greater than that of moving blades．This paper also analyzed and compared the flow situation of the exit of stationary blade of that Cr2C3anti erosion ceating．The results showed that Cr2C3anti erosion coating caused little impact to the performance of the turbine stage．

Key words：steam turbine,solid particles,erosion,anti erosion coating

0 引言

隨著機(jī)組初溫的提高，鍋爐和管道系統(tǒng)的高溫氧化加劇，從管路內(nèi)壁脫落的氧化物除了頻繁堵塞鍋爐過熱管和再熱管外，還將隨高速汽流進(jìn)入汽輪機(jī)對(duì)調(diào)節(jié)級(jí)噴嘴和再熱后第一級(jí)靜葉產(chǎn)生嚴(yán)重的固體顆粒沖蝕（簡稱SPE）破壞，導(dǎo)致汽輪機(jī)做功效率降低、軸系振動(dòng)和軸向推力增大，目前其已成為影響高參數(shù)汽輪機(jī)安全性和經(jīng)濟(jì)性的一個(gè)突出問題。

固體顆粒沖蝕之所以集中在調(diào)節(jié)級(jí)噴嘴和再熱后第一級(jí)靜葉主要有兩個(gè)原因：（1）與下游的壓力級(jí)相比，這兩級(jí)葉柵的流道面積小、汽流密度大、速度高，導(dǎo)致單位葉柵表面積承受更高的粒子沖擊頻率和粒子速度；（2）從鍋爐來的高速粒子首先撞擊這兩級(jí)葉柵并發(fā)生破碎，從而對(duì)下游壓力級(jí)的威脅大大降低。相比于再熱后第一級(jí)靜葉，調(diào)節(jié)級(jí)噴嘴內(nèi)的汽流密度更大、粒子速度更高、喉部面積也更小，因此沖蝕也更嚴(yán)重。

鑒于汽輪機(jī)固體顆粒沖蝕的存在及其所帶來的危害，國內(nèi)外研究人員一直對(duì)汽輪機(jī)固體顆粒沖蝕問題進(jìn)行相關(guān)研究。在汽輪機(jī)固體顆粒沖蝕的數(shù)值研究方面，Tabakoff W和Hamed A[1]對(duì)汽輪機(jī)的調(diào)節(jié)級(jí)和中壓缸第一級(jí)內(nèi)的固體顆粒沖蝕規(guī)律進(jìn)行了數(shù)值研究，結(jié)果表明，當(dāng)級(jí)間粒子反彈和葉片材料抗沖蝕特性采用試驗(yàn)獲得的經(jīng)驗(yàn)公式時(shí)，粒度的分布范圍對(duì)葉片沖蝕強(qiáng)度具有較大影響。

戴麗萍[2-3]等人對(duì)某超臨界汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)內(nèi)的固體顆粒沖蝕特性進(jìn)行了數(shù)值研究，結(jié)果表明，氧化鐵固體顆粒的碰撞位置、碰撞速度和碰撞角度主要與固體顆粒尺寸和噴嘴組運(yùn)行工況有關(guān)。碰撞角和碰撞速度隨著碰撞軸向位置的增加而增大。固體顆粒越大，發(fā)生碰撞時(shí)的速度越小、角度越大；機(jī)組在不同負(fù)荷下工作時(shí)，噴嘴進(jìn)出口焓降越大，固體顆粒發(fā)生碰撞時(shí)的速度越大、碰撞角越小，且當(dāng)噴嘴通道采用合適型線后可明顯降低固體顆粒的沖蝕強(qiáng)度。

Alfonso[4]等人就300 MW汽輪機(jī)噴嘴的固體顆粒沖蝕問題進(jìn)行了數(shù)值研究，研究中對(duì)模擬的固體顆粒采用離散相模型，對(duì)汽體連續(xù)相采用歐拉守恒方程。結(jié)果表明，固體顆粒的粒徑、沖擊角和固體顆粒的速度都將對(duì)噴嘴表面沖蝕率產(chǎn)生影響，噴嘴表面沖蝕率隨固體顆粒粒徑的增加幾乎呈線性增加。

早在20世紀(jì)60年代，美國GE公司就對(duì)一些涂層的抗沖蝕特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究[5]。近年來國內(nèi)的制造廠采用了葉片的氣動(dòng)抗沖蝕設(shè)計(jì)與表面強(qiáng)化等方法，并取得了顯著效果。東方汽輪機(jī)廠2005年引進(jìn)日立超超臨界1 000 MW機(jī)組的調(diào)節(jié)級(jí)和再熱第1級(jí)靜動(dòng)葉就采用了含鈮鋼材料，且在靜葉出汽邊熱噴涂了Cr2C3抗沖蝕涂層，能有效減緩了固體顆粒沖蝕[6]。

由于對(duì)固體顆粒沖蝕影響的因素多而復(fù)雜，不僅固體顆粒的物性等對(duì)沖蝕效果有影響而且對(duì)不同的機(jī)組，不同的運(yùn)行方式也會(huì)導(dǎo)致固體顆粒在其內(nèi)部的運(yùn)動(dòng)軌跡存在明顯差異，這就大大增加了試驗(yàn)研究的成本和復(fù)雜性。鑒于對(duì)固體顆粒在汽輪機(jī)葉柵通道內(nèi)部的流動(dòng)規(guī)律仍存在許多需要進(jìn)一步研究的地方，因此本文以某1 000 MW超超臨界汽輪機(jī)組高壓缸首級(jí)為例，對(duì)固體顆粒在汽輪機(jī)內(nèi)的沖蝕部位以及沖蝕機(jī)理進(jìn)行了三維流場數(shù)值研究。

1 幾何模型和數(shù)值方法

1.1 幾何模型

本文所研究的對(duì)象是某1 000 MW汽輪機(jī)組高壓缸的首級(jí)，該級(jí)靜葉所采用的為后加載葉型，其葉片數(shù)為50只，對(duì)應(yīng)的動(dòng)葉片數(shù)為72只，靜葉和動(dòng)葉葉片材料均為12Cr鋼，靜、動(dòng)葉片均為直葉片，其葉片型線如圖1所示，其中b和B分別是葉柵弦長和軸向?qū)挾龋瑃是葉柵節(jié)距，ζ是葉柵表面絕對(duì)粗糙度，表面相對(duì)粗糙度定義為ζ/B。由于所研究機(jī)組的高壓缸首級(jí)葉片均采用了Cr2C3抗沖蝕涂層，其必會(huì)改變?nèi)~柵表面的粗糙度，因此必須對(duì)噴涂抗沖蝕涂層前后的壁面粗糙度都進(jìn)行測量，測量結(jié)果如表1所示。

圖1 葉柵型線

表1 葉柵的幾何特性參數(shù)

1.2 網(wǎng)格劃分

采用H-O-H結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，保證壁面網(wǎng)格y+為5左右，并進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證。圖2為計(jì)算區(qū)域（高壓缸第一級(jí)）網(wǎng)格示意圖，網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)總數(shù)約為360萬。

圖2 高壓缸第一級(jí)葉柵網(wǎng)格示意圖

1.3 控制方程求解及邊界條件

CFD計(jì)算采用全三維N-S方程和SST湍流模型。計(jì)算中對(duì)控制方程和邊界條件進(jìn)行有限元離散，動(dòng)量、能量、湍動(dòng)能以及湍流耗散率的離散格式均采用高分辨率的二階迎風(fēng)格式。計(jì)算工質(zhì)為過熱水蒸汽、固體顆粒，進(jìn)口給定總壓、總溫、流動(dòng)方向；出口給定中徑處的靜壓，并將簡單徑向平衡方程運(yùn)用于出口面。在葉片內(nèi)、背弧和上下端壁給定無滑移條件，除此之外，計(jì)算區(qū)域的特殊邊界位置上還需給出周期性邊界條件。

1.4 固體顆粒運(yùn)動(dòng)特性

粒子在汽輪機(jī)葉柵內(nèi)的運(yùn)動(dòng)為離散相的氣固兩相流，可采用分散固體顆粒群模型進(jìn)行計(jì)算。即，固體顆粒運(yùn)動(dòng)的數(shù)學(xué)描述及處理方法采用拉格朗日方法，主要方法是對(duì)流場中每個(gè)粒子起始點(diǎn)的瞬態(tài)速度矢量υp積分以獲得各個(gè)時(shí)間步長內(nèi)的位移，粒子位移的時(shí)間歷程就是粒子運(yùn)動(dòng)軌跡。粒子周圍流體的各種變量，如密度、速度和粘性系數(shù)等都可以通過已完成的連續(xù)相流場計(jì)算獲得。在超臨界或超超臨界汽輪機(jī)內(nèi)，由于粒子密度遠(yuǎn)大于流體密度，使得Stokes阻力比其他各種力高2個(gè)數(shù)量級(jí)以上，因此可只考慮慣性力和汽流的粘性阻力。

1.5 沖蝕率模型

根據(jù)已有文獻(xiàn)[7]，材料的沖蝕率εm（單位：mg/g）與粒子撞擊速度V、角度β和材料溫度T常常存在如式（1）關(guān)系：

式（1）雖套用了微切削理論沖蝕率計(jì)算的基本模式，但增加了試驗(yàn)溫度對(duì)沖蝕率的影響。這意味著對(duì)每種材料都需要確定自己的溫度函數(shù)KT（T），粒子撞擊角度函數(shù)Q（β）以及速度指數(shù)函數(shù)n（β）。從式（1）可以看出，對(duì)汽輪機(jī)的高壓缸首級(jí)和中壓缸第一級(jí)來說，其內(nèi)部的溫度場確定，固體顆粒的沖蝕特性主要取決于沖蝕角度函數(shù)以及撞擊速度。因此，本文主要基于沖蝕角度和撞擊速度等因素研究了固體顆粒的沖蝕特性。

2 計(jì)算結(jié)果及分析

本文對(duì)固體顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡采用離散固體顆粒群軌跡模型，首先對(duì)某1 000 MW機(jī)組高壓缸第一級(jí)靜、動(dòng)葉柵流動(dòng)通道內(nèi)的流場在設(shè)計(jì)工況下進(jìn)行了數(shù)值研究。圖3～5所示為不同尺寸固體顆粒在葉高中徑截面處靜、動(dòng)葉柵流動(dòng)通道內(nèi)的蒸汽和固體顆粒速度分布圖。從圖中可以看出，不同尺寸固體顆粒對(duì)葉高通道中徑截面上蒸汽和固體顆粒速度分布的影響完全可以忽略，蒸汽在流動(dòng)通道內(nèi)的運(yùn)動(dòng)完全由葉柵幾何特性參數(shù)和其所處的邊界條件所決定，而固體顆粒的運(yùn)動(dòng)軌跡受慣性作用力和汽流作用力的影響。即汽流進(jìn)入流動(dòng)通道內(nèi)，在流向上壓力逐漸降低，壓力面與吸力面的壓差進(jìn)一步增加，在此橫向壓力梯度的作用下，蒸汽由壓力面流向吸力面，而在慣性作用力影響下，較多的固體顆粒與靜葉壓力面中后部區(qū)域發(fā)生碰撞。碰撞后的固體顆粒在汽流力作用下，順著汽流直接流出靜葉通道，從靜葉通道流出的固體顆粒首先撞擊動(dòng)葉前緣，反彈之后大部分固體顆粒撞擊到動(dòng)葉壓力面中后部區(qū)域。從各不同尺寸固體顆粒速度分布圖可以看出，固體顆粒在進(jìn)入動(dòng)葉通道前已經(jīng)和前面靜葉發(fā)生過多次不同程度的碰撞，導(dǎo)致動(dòng)葉通道內(nèi)的固體顆粒速度大幅降低 （由靜葉通道最大約300 m/s降低至動(dòng)葉通道最大約120 m/s），削弱了固體顆粒對(duì)動(dòng)葉的沖蝕程度。

圖3 葉高通道中徑截面上蒸汽、固體顆粒的速度分布圖（固體顆粒直徑為15 μm）

圖4 葉高通道中徑截面上蒸汽、固體顆粒的速度分布圖（固體顆粒直徑為30 μm）

圖5 葉高通道中徑截面上蒸汽、固體顆粒的速度分布圖（固體顆粒直徑為45 μm）

前面介紹的沖蝕率模型表明固體顆粒撞擊葉柵壁面的沖蝕率與固體顆粒的碰撞角β及碰撞速度有關(guān)。在500℃下，氧化鐵粒子對(duì)12Cr沖蝕試驗(yàn)結(jié)果表明[8]，碰撞角為30°左右對(duì)固體材料沖蝕率達(dá)到最大值，如圖6所示。因此高壓缸首級(jí)葉柵的氣動(dòng)設(shè)計(jì)應(yīng)使固體顆粒撞擊角避開30°左右的高沖蝕率區(qū)，同時(shí)還應(yīng)該盡量降低固體顆粒的撞擊速度。因此為了說明所研究機(jī)組的抗沖蝕能力，有必要對(duì)設(shè)計(jì)工況下不種尺寸固體顆粒的運(yùn)動(dòng)軌跡特性進(jìn)行相關(guān)的研究。圖7所示為直徑分別為15 μm、 30 μm 和 45 μm 的固體顆粒在高壓缸第一級(jí)內(nèi)運(yùn)動(dòng)軌跡的周向投影，由圖可見，靠近壓力面的固體顆粒撞擊在靠近前緣的壓力面區(qū)域，撞擊角度較大；而靠近吸力面的撞擊在吸力面的中尾部區(qū)域，且撞擊角度較小；從靜葉柵流出的固體顆粒首先撞擊動(dòng)葉前緣，反彈之后大部分固體顆粒撞擊到動(dòng)葉壓力面中后部區(qū)域，之后反彈流出通道；固體顆粒直徑越小，越容易受到汽流作用的影響，軌跡也越接近汽流方向，撞擊位置越靠近尾緣；固體顆粒直徑越大，固體顆粒越偏離汽流，撞擊點(diǎn)位置也會(huì)有所前移，撞擊角度呈增加的趨勢(shì)。對(duì)于動(dòng)葉而言，由于動(dòng)葉壓力面中后部區(qū)域的固體顆粒撞擊速度不是很大，撞擊角度也較小，因此該區(qū)域所受的沖蝕程度較輕。

圖6 固體材料沖蝕率與碰撞角度的關(guān)系

圖7 高壓缸首級(jí)靜、動(dòng)葉通道內(nèi)固體顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡的周向投影

圖8 高壓缸首級(jí)靜葉通道內(nèi)固體顆粒的運(yùn)動(dòng)軌跡

圖8為不同粒徑固體顆粒在靜葉通道內(nèi)不同葉高位置處的運(yùn)動(dòng)軌跡。從圖中可以看出，固體顆粒粒徑越大，固體顆粒越偏離汽流，撞擊點(diǎn)位置會(huì)大幅向前緣移動(dòng)，顯著減少撞擊在靜葉出口邊表面上的固體顆粒數(shù)量。在所研究的粒徑分布范圍內(nèi)，固體顆粒對(duì)壓力面的葉根、葉頂撞擊點(diǎn)位置存在滯后現(xiàn)象，這使得靜葉壓力面的葉根、葉頂處固體顆粒侵蝕率明顯降低。

圖9 不同直徑固體顆粒撞擊靜葉壓力面、吸力面的碰撞角分布云圖

圖9表示了不同直徑固體顆粒撞擊靜葉壓力面、吸力面的碰撞角分布。從圖中可以看到，不同撞擊點(diǎn)間的碰撞角分散度較大，大多數(shù)撞擊點(diǎn)的撞擊角度在 0°～15°之間，明顯低于葉柵材料12Cr鋼最大沖蝕率對(duì)應(yīng)的角度范圍，這表明，該機(jī)組高壓缸首級(jí)葉型的選擇合理，其抗沖蝕性能優(yōu)異。從圖中初步分析認(rèn)為，撞擊點(diǎn)處碰撞角的分布主要與粒子尺寸和葉柵幾何特征參數(shù)有關(guān)。并隨固體顆粒直徑增加，固體顆粒運(yùn)動(dòng)越趨近于直線運(yùn)動(dòng)，撞擊點(diǎn)位置會(huì)向前緣移動(dòng)，撞擊點(diǎn)的撞擊角度都逐漸增大。對(duì)于同樣尺寸的固體顆粒，固體顆粒與壓力面、吸力面碰撞的規(guī)律相差較大。壓力面上固體顆粒的碰撞角度明顯大于吸力面上固體顆粒的碰撞角度，這表明固體顆粒對(duì)高壓缸首級(jí)的沖蝕主要集中在靜葉柵的壓力面上；壓力面與固體顆粒碰撞角的分布在流向方向上逐漸減小，吸力面與固體顆粒碰撞角的分布在流向方向上逐漸增加，且局部區(qū)域撞擊點(diǎn)會(huì)出現(xiàn)較大的碰撞角。

已有研究表明[6]，噴涂了抗沖蝕涂層葉柵的抗沖蝕能力均比基材高很多。但在實(shí)際應(yīng)用中，受葉柵結(jié)構(gòu)和涂層工藝的限制，涂層本身雖能明顯增加葉柵壽命，但涂層表面的粗糙度較基材高很多，其會(huì)對(duì)汽輪機(jī)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性帶來影響。因此，研究涂層材料對(duì)汽輪機(jī)效率影響就顯得尤為必要。由于所研究機(jī)組的高壓缸首級(jí)采用了Cr2C3抗沖蝕涂層，其涂層的相對(duì)粗糙度約為5．38×10-5，明顯高于基材的相對(duì)粗糙度。為了明確該涂層工藝對(duì)汽輪機(jī)葉片氣動(dòng)性能的影響，本文同時(shí)研究了相對(duì)粗糙物在 1．23×10-5～5．6×10-4范圍內(nèi)對(duì)其通流性能的影響。

圖10對(duì)比了級(jí)相對(duì)總效率ηT0、相對(duì)靜效率η0隨相對(duì)粗糙度的變化關(guān)系，級(jí)總效率定義為式（2）， 靜效率定義為式（3）。

其中H0T為級(jí)入口點(diǎn)的總焓值，H2T為排氣總焓，H2為排氣靜焓，H2s為入口定熵膨脹到排氣點(diǎn)的靜焓值。

級(jí)總效率、靜效率是反映葉柵級(jí)性能的一個(gè)重要參數(shù)，其中圖10中的相對(duì)總效率、相對(duì)靜效率均以葉片基材表面葉片級(jí)的總效率、靜效率為基準(zhǔn)進(jìn)行了歸一化處理。從圖中可以看出，隨著葉片表面粗糙度的增加，設(shè)計(jì)工況下該級(jí)的總效率和靜效率均降低。就靜效率值而言，與基材表面葉片相比，葉片損失隨著表面相對(duì)粗糙度增大依次增大，當(dāng)相對(duì)粗糙度為5．68×10-4時(shí)相對(duì)靜效率下降0．23%。從圖中也可以看到，級(jí)相對(duì)效率隨表面相對(duì)粗糙度增加而降低的趨勢(shì)逐漸變強(qiáng)，說明表面相對(duì)粗糙度的影響正逐漸變大。可以得出這樣的結(jié)論：隨著葉片表面相對(duì)粗糙度的增大，繞流葉柵的流動(dòng)阻力增加，損失增大；相對(duì)總效率和相對(duì)靜效率隨葉片表面相對(duì)粗糙度的增加，二者的差值逐漸減小，分析認(rèn)為：增大表面粗糙度雖然能在一定程度上起到抑制邊界層分離的作用，但同時(shí)帶來的動(dòng)能損失更大，導(dǎo)致相對(duì)總效率和相對(duì)靜效率逐漸接近。由此可以進(jìn)一步看出，對(duì)于噴涂抗沖蝕涂層的透平葉片，其在設(shè)計(jì)工況條件下，抗沖蝕涂層的相對(duì)粗糙度對(duì)葉片氣動(dòng)性能影響不大。

圖10 級(jí)相對(duì)效率隨相對(duì)粗糙度的變化關(guān)系

3 結(jié)論

（1）尺寸 15～45 μm 的固體顆粒在所研究機(jī)組高壓缸首級(jí)通道內(nèi)運(yùn)動(dòng)時(shí)，大部分固體顆粒會(huì)撞擊在靜葉壓力面上。固體顆粒在靜葉壓力面中后部區(qū)域的撞擊速度明顯高于動(dòng)葉區(qū)域的撞擊速度，固體顆粒直徑越大，發(fā)生碰撞時(shí)的角度越大。

（2）固體顆粒在靜葉壓力面、吸力面撞擊點(diǎn)的撞擊角度在0°～15°，明顯低于12Cr材料的高沖蝕率區(qū)域，這表明該機(jī)組高壓缸首級(jí)葉型的選擇合理，其抗沖蝕性能優(yōu)異。

（3）固體顆粒對(duì)靜葉壓力面的葉根、葉頂撞擊點(diǎn)位置存在滯后現(xiàn)象，這使得靜葉壓力面的葉根、葉頂處固體顆粒侵蝕率明顯降低。

（4）Cr2C3抗沖蝕涂層的相對(duì)粗糙度對(duì)葉片氣動(dòng)性能影響不大。

[1]Tabakoff W,Hamed A.Effect of particle size distribution on particle dynamics and blade erosion in axial flow turbines[J].Journal of Engineering for Gas Turbines and Power,1991,113:607-615.

[2]戴麗萍,俞茂錚,王賢鋼.超臨界汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)噴嘴固體顆粒沖蝕特性的預(yù)測與抗沖蝕方法[J].汽輪機(jī)技術(shù),2002,44(6):329-332.

[3]Dai L,Yu M,Dai Y.Nozzle passage aerodynamic design to reduce solid particle erosion of a supercritical steam turbine control stage[J].Wear,2007,262(1):104-111.

[4]Campos-Amezcua A,Gallegos-Munoz A,Romero C A,et al.Numerical investigation of the solid particle erosion rate in a steam turbine nozzle[J].Applied thermal engineering,2007,27(14-15):2394-2403.

[5]劉志江,李續(xù)軍,劉向民.超臨界壓力汽輪機(jī)固體顆粒侵蝕的表面硬化處理技術(shù)[J].中國電力,2004,37(2):25-28.

[6]王為民,潘家成.東方-日立型超超臨界1 000 MW汽輪機(jī)可靠性設(shè)計(jì)[J].熱力透平,2006,35(1):8-14.

[7]Misra A,Finnie I.A Review of the abrasive wear of metals[J].Journal of Engineering Materials and Technology-Transactions of the ASME,1982,104(2):94-101.

[8]Kawagishi H,Kawassaki S,Ikeda K.Protective design and boride coating against solid particle erosion of first-stage turbine nozzles[J].ASME Power Division,1990,10:23-29.

Numerical Investigation of Solid Particles Erosion in an Ultra-supercritical Steam Turbine Unit

Zhong Zhuhai，Jiang Shengke
（Dongfang Turbine Co.,Ltd.,Deyang Sichuan,618000）

TK262

A

1674-9987（2017）03-0022-06

10．13808/j．cnki．issn1674-9987．2017．03．006

鐘主海 （1985-），男，碩士，2012年畢業(yè)于西安交通大學(xué)熱能工程專業(yè)，現(xiàn)主要從事汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)研發(fā)工作。