陳招兵 王榕生
(福州大學電氣工程與自動化學院,福州 350108)
電壓空間矢量SVPWM(Space Vector PWM)是一種優化的 PWM方法,其通過三相功率逆變器的6個功率開關管組成的特定開關狀態從而產生脈寬調制波形。與SPWM(sinusoid PWM)相比較,SVPWM 諧波小,性能優,使得電動機轉矩脈動有所降低,旋轉磁場更逼近圓形,較SPWM的直流電壓利用率有所提高,且有利于實現數字化。然而不管什么樣的 PWM控制,都會有諧波的存在,目前對SVPWM的諧波分析大多停留在理論上[1-7]。文獻[1-3]通過變換開關順序方法來減少偶次諧波,用仿真證明該方法的有效性。文獻[4]通過仿真研究了 3種主要逼近方法下的SVPWM諧波分布情況,根據3種不同方案下產生諧波的影響程度,擇其優者來闡述諧波。文獻[5]則是完全根據 Simulink對SVPWM諧波進行分析。文獻[6-7]模擬SPWM自然采樣法得到SVPWM的隱含調制波,采用貝塞爾函數對隱含調制波進行二維傅里葉分解得到諧波表達式,從表達式分析基波與諧波。上述研究都缺乏實際的數值分析,難以直觀看出諧波的影響程度和變化特征,因此本文針對SVPWM逆變器輸出電壓諧波展開全電壓范圍的數值計算與分析,將所得結果與SPWM進行對比。結論表明,在調制度M≥0.35的范圍,SVPWM諧波影響程度較SPWM小,但有影響的諧波次數較SPWM多,電流畸變率THDi(total harmonic current distortion)值優于SPWM。
如圖1所示,通過定子三相電壓合成的目標電壓矢量Uref在平面上的運行軌跡被劃分為6個扇區。假設Uref從基本電壓矢量U1開始旋轉,每隔一個載波周期Tpwm就步進一次,設載波比N=27,那么Uref步進27次所用時間就是一個輸出電壓周期。以第一扇區為例,假設Uref與U1的夾角為θ,根據合成電壓矢量原則得到[8]

式中,T1、T2分別是在載波周期Tpwm中基本電壓矢量U1、U2各自的作用時間,T0是零矢量的作用時間。解式(1)得到


圖1 電壓空間矢量圖
同理可以得出其他扇區基本電壓矢量作用的時間,計算出作用時間后,根據不同扇區開關切換的順序就可得到SVPWM波形。根據式(1)和式(2)進行 Matlab編程得出 SVPWM 逆變器輸出電壓的PWM 波,如圖 2所示,在此取 M=0.8、N=27,輸出電壓頻率f=50Hz,直流母線電為Udc=311V。
當N為3的奇數倍時,SVPWM波既沒有1/2周期反對稱,也不存在1/4周期對稱,由文獻[9]得知這與SVPWM的開關順序有關,這種固有的開關順序導致相電壓波形半波不對稱,線電壓含有偶次諧波。而偶次諧波作用在輸出波形中,使輸出波形畸變更大,造成線電壓波形如圖2所示的情況。

圖2 SVPWM逆變器輸出電壓PWM波形(M=0.8,N=27,f=50Hz)
得到PWM波后,將其進行線電壓傅里葉分解,分析諧波的情況,根據傅里葉公式:

式中,A0為直流分量;Ak為k次諧波正弦分量;Bk為k次諧波余弦分量;Ck為k次諧波幅值。k=1時,C1是基波幅值。
用Matlab編程計算得到SVPWM諧波含量如圖3所示。
圖3顯示在不同載波比下的SVPWM諧波含量情況。計算結果表明,載波比會改變諧波的頻率,不改變諧波的幅值,因此取其他載波比所得結果一致,在此取N=27。而諧波主要分布在載波比N的整數倍附近,諧波分布較散,其中含有主要諧波次數為 23、25、29、31、50、53、55、58。次數在 3N及以上諧波因次數較高,幅值較小,經輸出濾波器及電動機漏感抑制后,在負載端電壓相應的畸變系數還是較小的,故只考慮3N次以下的諧波情況。

圖3 SVPWM諧波含量
分析各次諧波分量隨調制度M的變化規律,定義調制度為

式中,U1為線電壓基波幅值;Udc為直流母線電壓。
在M∈[0, 1.1547]這個線性區的全電壓范圍內,計算主要諧波在不同 M 值下的變化情況,如圖 4所示。

圖4SVPWM電壓諧波分量相對值(幅值/Udc)與M的關系
圖4 中,Ukm是k次諧波幅值(下文雷同)。從圖中可以知道,線電壓基波與 M 成線性關系,當M=1.1547時,線電壓基波幅值約為直流母線電壓大小,此刻直流母線電壓利用率達到最大,此時相電壓的大小為dc/3U ,對應圖1就是六邊形內切圓的半徑。次數最低的23次諧波幅值隨著M的增大而增大,在M=1時,其的相對值約為0.1;25次、29次諧波幅度上升比23次大,且29次諧波幅值略大于25次,當M=1時,25次諧波相對值約為0.16,29次約為0.171,雖然23次的次數低,但綜合幅值考慮,在電動機中畸變系數小于 25次、29次,當M=1.1547時23次的畸變系數更小于25次、29次,故SVPWM影響最大的是N±2次諧波;53次、55次諧波幅度變化最為突出,幅值先增后減,在M≈0.61時達到最大值,M≈1.03幅度下降開始變大,M≈1.06之后,幅值就小于N±2次;50次、58次諧波在整個M區間幅值都很小,故即使SVPWM含有偶次諧波,幅值也很小,次數又較高,因此對電動機的影響幾乎可以忽略。通過以上分析,當設計濾波器時,應在0<M<1.1547時重點抑制25次諧波,其次是29次諧波,同時應兼顧抑制N±4,2N±1次諧波。
為了與SVPWM有個明確的對比,分析SPWM諧波時取載波比 N=27,輸出頻率為 50Hz,直流母線電壓Udc為311V。首先觀察 M=0.8時 SPWM主要含有的諧波,如圖5所示。

圖5 SPWM諧波含量
與SVPWM類似,SPWM的諧波幅值不受N的影響,故取N=27。SPWM主要有影響的諧波是25、29、53、55次諧波,與SVPWM相比,SPWM沒有偶次諧波,只含有奇次諧波且不含23、31次諧波,諧波含量較為集中。
根據圖5得出的結論,對SPWM諧波進行傅里葉分解得到圖6。

圖6 SPWM電壓諧波分量相對值(幅值/Udc)與M的關系
可知線電壓基波在全電壓范圍內與M成線性關系,當M=1時,線電壓幅值達到最大,直流母線電壓利用率約為0.866。因此,SVPWM較SPWM對直流電壓利用率提高了15.47%。先分析影響最大的25次、29次諧波,其變化趨勢與SVPWM相同,但在全電壓范圍內,其幅值恒大于SVPWM的25次、29次諧波,在M=1時,SPWM的25次、29次諧波相對值分別為0.263、0.29,比SVPWM同次諧波幅值大64%和70%。雖然SVPWM諧波次數較多,但大部分都在高頻段,而對電機有著重大影響的低次諧波在SPWM中更占有份量,因此這是SVPWM技術優于SPWM技術的一個主要原因。53次、55次諧波幅值在M≈0.11之后就小于SVPWM幅值,故在全電壓范圍內,兩種 PWM同次諧波分量在數值及變化特征方面均有不同,要直觀判斷諧波的影響程度并不取決于各次諧波分量的大小,而是從諧波的總影響出發,用到的方法就是對所有諧波求電壓和電流的畸變率 UTHD(total harmonic voltage distortion)、ITHD,其公式分別如下[10]:

式中,U1為線電壓基波幅值;Uk為 k次諧波電壓幅值。
根據式(9)和式(10)得到兩種PWM的電壓與電流畸變率隨M的變化曲線,如圖7所示(諧波次數計算到200次)。

圖7 SVPWM與SPWM的UTHD,ITHD對比圖
圖中SPWM的M的范圍是(0, 1)。數據顯示,在不同載波比條件下,M變化過程中SVPWM的UTHD值與SPWM非常接近(省略N=33時的UTHD圖),因此,這兩種 PWM輸出電壓的實際波形與各自基波正弦分量的差異程度是差不多的。而ITHD值變化不同,當N=27及N=33時,當M≥0.35時,SVPWM的ITHD值小于SPWM,而M<0.35時,則情況相反。故SVPWM技術優勢是體現在M≥0.35之后。
上述所有計算都是用Matlab編程得出的結果,程序流程圖如圖8所示。
為了驗證 SVPWM 技術的有效性,搭建了以TMS320F2812為控制核心的三相電壓型逆變器系統,并編寫硬件控制程序。其中載波頻率為2850Hz,死區時間為 3.2μs,直流母線電壓為 311V。實驗值與Matlab計算值見表1。

圖8 Matlab程序流程圖

表1 線電壓基波與諧波幅值(M=0.813,N=57)
表1為線電壓各次諧波和基波的實驗值與計算值,主要計算了一倍的載波比附近及以下次諧波和2N?4次諧波的值,其中基波,53次、55次、59次、61次、110次諧波的計算值與實驗值都比較接近,但有些誤差,原因是Matlab編程計算為理想情況,不含有死區時間,且直流電壓是不波動的恒定值等一些因素。
為能有個清晰的波形對比圖,取 N=15時的實驗圖與計算圖,輸出頻率 f =250Hz,所得結果如圖9所示。從圖 9可以看出,實驗圖與計算圖完全吻合,證實了該諧波分析方法的正確性。

圖9 SVPWM實驗圖與計算圖對比
1)SVPWM技術因其固有的屬性,線電壓含有偶次諧波,但偶次諧波次數較高,幅值較小,因此對電機造成的影響很小。
2)SVPWM的諧波分布較 SPWM 豐富,但是SVPWM影響最大的N±2等次明顯低于SPWM的同次諧波,這是SVPWM總體諧波影響低于SPWM的主因。
3)SVPWM與SPWM的THDi值在相同載波比條件下具有明確對比關系,即M≥0.35時SVPWM的THDi值小于SPWM,其優勢隨著M增大而擴大;而在M<0.35時,SVPWM的THDi值大于SPWM。因此,SVPWM能在更大的M區間體現出優勢。
4)通過實驗測出的SVPWM逆變器輸出電壓基波與各次諧波值與Matlab計算值進行比較,二者吻合良好,證實了SVPWM諧波數值分析方法的正確性。
[1] 張廣軍, 舒欣梅, 譚世兵. SVPWM算法中消除偶次諧波的優化及仿真[J]. 西華大學學報(自然科學版),2011, 30(5): 69-72.
[2] 張健, 鄭宏, 陳靈奎, 等. 消除偶次諧波的三電平SVPWM 調制方法及其實現[J]. 電測與儀表, 2009,46(11): 68-72.
[3] 趙紫龍, 周敏, 瞿興鴻, 等. 基于改進空間矢量脈寬調制的電壓源型換流器偶次諧波抑制[J]. 電力系統自動化, 2013, 37(8): 112-116, 122.
[4] 梅從立, 劉國海, 廖志凌. 空間矢量PWM諧波分析及其對電機轉矩的影響[J]. 微特電機, 2004, 32(7):16-19.
[5] 康現偉, 于克訓, 劉志華. 空間矢量脈寬調制仿真及其諧波分析[J]. 電氣傳動自動化, 2005, 27(1):11-13, 22.
[6] 孫孝峰, 王立喬. 三相變流器調制與控制技術[M].北京: 國防工業出版社, 2010.
[7] 周熙煒, 段晨東, 劉衛國. 一種SVPWM逆變器輸出電壓諧波的分析方法[J]. 電力電子技術, 2009,43(12): 37-39.
[8] 任志斌. 電動機的 DSP控制技術與實踐[M]. 北京:中國電力出版社, 2012.
[9] 趙爭鳴, 袁立強. 電力電子與電機系統集成分析基礎[M]. 北京: 機械工業出版社, 2009.
[10] 王榕生. 優化的準正弦平頂調制波 PWM 過調制新技術[J]. 電機與控制學報, 2014, 18(6): 9-14.