大跨度懸挑鋼結構連廊吊裝施工的模擬分析

張文瑯

中鐵五局集團建筑工程有限責任公司 貴州 貴陽 550002

1 工程概況

某工程地上鋼結構由2棟塔樓以及中間大跨度懸挑鋼結構連廊組成（圖1），塔樓逐層懸挑，最大懸挑長度達18.9 m，結構共7層，總高度31 m，采用鋼框架-中心支撐結構形式，其中斜撐鋼構件主要集中在6層及以上的懸挑部位，6層以下部分懸挑及連廊中間位置也有斜撐分布，斜撐的主要截面形式包括箱形和H形。鋼結構主要由鋼柱、鋼梁、鋼斜撐組成，鋼柱與主梁主要為剛接節點，鋼斜撐與鋼柱為剛接節點，主梁與次梁主要為鉸接節點，其中剛接節點為一級焊縫；鋼結構主要截面形式有H型鋼、變截面H型鋼、箱型鋼以及十字型鋼，材質主要采用Q345B和Q390B。在6層以上采用鋼結構連廊連接2座塔樓，連廊跨度達33.6 m，最大懸挑長度達16.0 m，連廊施工存在大跨度、長懸挑的特點，結合現場吊裝作業面小的情況，給現場連廊吊裝施工帶來很大的難題[1-4]。

圖1 結構模型示意

2 方案比選

針對本工程鋼結構連廊跨度大、懸挑長、噸位大、斜撐多以及現場施工具體情況等特點，結合以往施工經驗以及國內外大跨度鋼結構安裝工程實例，進行了多方案的比較、分析。

2.1 整體吊裝

1）特點：將結構在地面拼裝成整體后，采用起重設備吊裝至設計位置。

2）優點：地面拼接可有效保證焊接質量及幾何尺寸。3）缺點：需超大型起重設備，費用昂貴。

2.2 高空散拼

1）特點：結構在設計標高一次拼接完成。

2）優點：可用較小起重設備。

3）缺點：現場高空作業量大，需要大量支架材料。

2.3 分片吊裝

1）特點：地面進行部分拼接，高空吊裝就位。

2）優點：高空拼接作業量及現場支架使用量減少。

3）缺點：需要采用專門設計的臨時支撐，采用較大的起重設備。

2.4 方案確定

通過分析比較，考慮到現場施工條件比較窄，建筑背面無法停放吊車，只能在建筑正面進行吊裝的情況，決定采用分片吊裝方案，即在地面將連廊主梁焊接后進行分片吊裝，在連廊主梁中段設置臨時支撐進行受力。吊裝過程中，結構的空間定位測量以及吊裝完成后臨時支撐卸載是關鍵，因此，需要對整個吊裝及卸載過程進行施工模擬，以便指導現場施工。

3 現場施工

3.1 機械選型

連廊單根主框梁質量達7.5 t，最遠的主框梁吊裝半徑達45 m，根據汽車吊吊重性能分析，決定采用塔樓主體吊裝的QGC130型號130 t履帶吊，以滿足現場的連廊吊裝要求，另采用1臺25 t汽車吊進行構件的卸貨及近端鋼連廊次梁吊裝。

3.2 吊裝流程

根據結構形式，在每根鋼連廊的中段下方設置臨時支撐，作為吊裝過程中鋼梁自重受力的支撐點，避免鋼框梁發生過大撓度和變形。鋼結構連廊現場施工按照以下步驟進行：先吊裝6層最靠里的2根主框梁以及之間的次梁，接著吊裝7層最靠里的主框梁及次梁，接著吊裝6層從里往外的第3根主框梁及次梁，然后吊裝屋面層最靠里的2根主框梁及次梁，如此循環，確保上一層的主框梁比下一層少1～2根，不影響起重機械的吊裝操作。在鋼梁吊裝過程中，穿插安排鋼筋桁架樓承板安裝工作，值得注意的是，為保證臨時支撐卸載后樓承板混凝土不會產生裂縫，6層及以上樓板混凝土澆筑在臨時支撐卸載后進行。

結構安裝完成后，暫不澆筑6層及以上樓面混凝土，25組臨時支撐架同步進行卸載，支撐架卸載后方可進行6層及以上樓面混凝土澆筑。

3.3 臨時支撐施工

本工程鋼結構連廊區域設置7組四肢格構式臨時支撐架，包括主框梁下方4組和連廊懸挑區域3組，其中布置于6層鋼連廊主框梁下方的臨時支撐架高度約26.0 m，布置于鋼連廊懸挑區域的臨時支撐架高度約28.8 m。根據支撐架承受荷載，對支撐架設計如下：支撐架平面尺寸2.0 m×2.0 m，頂部節間采用H200 mm×200 mm×8 mm×12 mm（Q235B）型鋼作為平臺，采用B120 mm×6 mm、B120 mm×5 mm（Q235B）矩管加強（圖2）。

圖2 臨時支撐架頂部結構布置

為了保證臨時支撐架的側向穩定，在上部鋼結構未就位前，在臨時支撐架四周拉設纜風繩進行臨時固定。在上部鋼結構就位前，不可拆除纜風繩。

整體同步進行卸載，卸載時每個支撐架派2名工人進行操作，通過通信設備，由現場項目管理人員統一指揮，保證在大致同步的條件下進行卸載。

4 連廊吊裝施工模擬分析

本工程鋼結構采用分片吊裝，對結構施工過程進行計算機仿真模擬分析，采用通用有限元分析軟件Midas Gen 2014進行建模分析驗算。驗算過程中結構自重修正系數取1.3。在邊界、單元、節點、支撐架等設置中，支座、支撐架以及各個連接節點，根據施工分步中采取的措施，嚴格按照圖紙以及施工過程進行模擬分析。

根據已經制訂的施工過程，首先按照普通鋼構吊裝完成2座塔樓，再按照如下順序吊裝塔樓懸挑部分和連廊結構：

1）階段1：設置主框梁臨時支撐，依次吊裝6層、7層最遠端主框梁及相連次梁。

2）階段2：吊裝6層第3根主框梁、屋面層最遠端主框梁及相連次梁。

3）階段3：依次吊裝完成6層至屋面層連廊主框梁及相連次梁的吊裝。

4）階段4：按照主框梁的順序吊裝連廊懸挑區域梁及斜撐，并對梁、斜撐的焊接質量進行檢查。

5）階段5：采取同步措施，拆除連廊區域臨時支撐。

通過施工階段分析計算，連廊在各吊裝施工階段位移、應力結果見表1。

表1 連廊吊裝各階段分析結果

通過上述分析結果表明，在連廊吊裝過程中、未拆除臨時支撐前，結構最大豎向位移為6.5 mm，水平位移均很小；構件最大組合應力53.0 MPa、最大剪應力5.0 MPa，小于鋼材設計強度，最大應力出現在懸挑部位臨時支撐處桿件上，位置合理（圖3）。

在連廊吊裝過程完成、拆除臨時支撐后，結構最大豎向位移為16.9 mm，水平位移均很小；構件最大組合應力43.5 MPa、最大剪應力4.6 MPa，小于鋼材設計強度，最大應力出現在連廊跨中處桿件上，位置合理（圖4）。

根據施工模擬分析計算結果，連廊吊裝過程中最大的豎向變形量為16.9 mm，小于設計最大允許下撓值L/400=21 mm，變形滿足要求。最大組合應力53.0 MPa、最大剪應力5.0 MPa，小于鋼材強度設計值，滿足要求。通過施工模擬計算結果，說明連廊吊裝施工過程安全。

圖3 連廊結構吊裝完成時的變形及應力云圖

圖4 臨時支撐拆除后的變形及應力云圖

5 結語

在鋼連廊吊裝及卸載過程中，通過對鋼結構連廊的變形進行觀測，可以發現，在連廊安裝完成后、卸載前，最大變形實測值為7.5 mm，發生在連廊懸挑部位，較施工模擬值6.5 mm稍大，但符合標準要求；卸載完成后，最大變形實測值為18.2 mm，發生在連廊懸挑部位，較施工模擬值16.9 mm稍大，但亦滿足標準要求。

通過對施工模擬的分析計算，驗證了方案的合理性，為施工時鋼結構的受力和變形提供了可靠依據，確保了鋼結構施工的安全與質量，同時也為類似鋼結構工程提供了借鑒。