關(guān)于DQXX系列鍍錫產(chǎn)品邊部缺陷的研究

蔡志清

（寶武集團上海寶山基地制造管理部，上海 200941）

某熱軋單元在生產(chǎn)DQXX系列鍍錫產(chǎn)品時，帶鋼上表面邊部多次發(fā)生連續(xù)類似翹皮狀缺陷批量封鎖。

熱軋“邊部翹皮”缺陷通常表現(xiàn)為在帶鋼表面兩側(cè)不規(guī)則掀起皮狀物，缺陷根基與基體相連，距邊部15～70 mm范圍內(nèi)，沿軋制方向呈全長性分布。按照以往經(jīng)驗，對發(fā)生缺陷的同爐相關(guān)板坯進行檢測，發(fā)現(xiàn)板坯角部存在大小不一的裂紋，嚴重時裂紋向板坯側(cè)面延伸，產(chǎn)生C裂紋。

為此，特對此類鋼種“邊部翹皮”缺陷的產(chǎn)生原因進行研究，以便找出缺陷原因并進行控制。

1 DQXX系列鍍錫產(chǎn)品生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析

1.1 DQXX系列鋼種生產(chǎn)及封鎖

對近年來DQXX系列鍍錫板各鋼種各產(chǎn)線生產(chǎn)及封鎖情況進行比較，發(fā)現(xiàn)該類鋼種中出鋼記號DQXXXXH1的邊部翹皮封鎖率明顯高于其余幾個出鋼記號，如圖1所示。

重點對DQXXXXH1進行各月封鎖趨勢比較，發(fā)現(xiàn)封鎖率呈明顯上升趨勢，且與煉鋼產(chǎn)量無明顯對應(yīng)關(guān)系。

1.2 煉鋼數(shù)據(jù)分析（DQXXXXH1）

1.2.1 連鑄跳紅情況分析

對發(fā)生封鎖的該鋼種板坯跳紅情況進行統(tǒng)計，發(fā)現(xiàn)封鎖板坯中絕大部分為正常坯，占61%，其次為過熱度高，占16%.

1.2.2 鋼種成分分析

從鋼種成分看，此鋼種未添加合金成分，從理論上講不存在角橫裂缺陷。事實上，通過現(xiàn)場對回爐板坯進行檢查，且對板坯拉槍進行檢查，也確實未發(fā)現(xiàn)皮下裂紋缺陷。

2 熱軋相關(guān)性驗證計劃及結(jié)果

2.1 熱軋1單元試驗結(jié)果

對發(fā)生批量邊部翹皮缺陷的部分板坯，退回?zé)掍搹S進行翻身、熱軋產(chǎn)線交叉軋制及退回?zé)掍摾瓨寵z查，結(jié)果如下：翻身板坯軋制后仍存在上表邊部翹皮；交叉至二熱軋的板坯軋制后仍存在帶鋼上表邊部翹皮缺陷；退回?zé)掍摾瓨寵z查，板坯上表面角部50 mm處先拉一槍，檢查后未見裂紋缺陷，在側(cè)面角部下方50 mm處再拉一槍，仍未見明顯缺陷。

2.2 熱軋2單元試驗結(jié)果

8月下旬，某熱軋單元在生產(chǎn)該鋼種時發(fā)生批量邊部翹皮封鎖19卷，涉及2爐次，對相關(guān)爐號剩余板坯進行現(xiàn)場檢查，退回?zé)掍撌智宀⒎?、手清檢查等試驗，結(jié)果如下：檢查剩余板坯，均為回爐坯，表面未見異常；對其中兩塊板坯進行拉槍檢查，發(fā)現(xiàn)一塊板坯拉槍后存在少量氣泡缺陷，程度較輕，另一塊板坯未見異常，對部分板坯退料煉鋼進行上表面兩側(cè)邊部100 mm及側(cè)面拉槍，并進行翻身，軋制后翻身及不翻身板坯均發(fā)生邊部翹皮封鎖，且均發(fā)生于上表面。

3 取樣分析

3.1 熱軋1封鎖鋼卷取樣

對熱軋發(fā)生批量封鎖的典型缺陷鋼卷進行開卷取樣，經(jīng)技術(shù)中心對樣板進行截面金相及成分分析，翹皮處皮下無二次氧化層及脫碳層，裂縫中各部位均只含有鐵的氧化物顆粒。如果在成品中發(fā)生上述問題，則會嚴重影響鍍錫產(chǎn)品的質(zhì)量。通過成分定性分析，發(fā)現(xiàn)6月份的產(chǎn)品鐵氧化物顆粒最多。

3.2 熱軋2封鎖鋼卷取樣

同樣對熱軋發(fā)生批量封鎖的典型缺陷鋼卷進行開卷取樣，經(jīng)技術(shù)中心對樣板進行截面金相及成分分析，缺陷腐蝕后沒有發(fā)現(xiàn)組織異常；翹皮處皮下無彌散的二次氧化顆粒，缺陷處僅為氧化鐵成分，未發(fā)現(xiàn)夾雜物存在。而從技術(shù)中心分析報告中可以確定，缺陷與板坯裂紋無關(guān)，也不存在夾雜物，與煉鋼相關(guān)性不大。

4 熱軋生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析

4.1 出爐溫度比較

對兩個熱軋單元封鎖與正常鋼卷的出爐溫度進行比較，發(fā)現(xiàn)兩個單元封鎖鋼卷的出爐溫度均略高于正常鋼卷。其中，熱軋1單元封鎖與正常出爐溫度差異較小，而熱軋2單元封鎖與正常出爐溫度的差異較大。

4.2 加熱時間比較

對兩個熱軋單元封鎖與正常鋼卷的加熱時間進行比較，發(fā)現(xiàn)兩個單元封鎖鋼卷的加熱時間均略低于正常鋼卷，但差異不大。通過對加熱爐相關(guān)數(shù)據(jù)進行比較，發(fā)現(xiàn)熱軋加熱工序不存在明顯的過燒、過熱等會造成鑄坯軋裂的不穩(wěn)定因素。兩個單元加熱制訂均正常。

4.3 側(cè)壓量比較

某大型鋼鐵廠熱軋均采用SP大側(cè)壓，調(diào)寬后金屬流動均較均勻，不易產(chǎn)生大立輥調(diào)寬下產(chǎn)生的“狗骨”形，就設(shè)備本身而言，對邊部翹皮缺陷應(yīng)有所改善。

但對兩個熱軋單元封鎖與正常鋼卷的側(cè)壓情況進行比較，發(fā)現(xiàn)兩個單元側(cè)壓量在50 mm及以下時，缺陷發(fā)生率明顯上升，其中，熱軋1的封鎖率最高為6.94，熱軋2的封鎖率為4.41，而總封鎖率則為6.16.

5 初步結(jié)論及后續(xù)措施

通過以上分析，可以得出初步結(jié)論，即該鋼種缺陷與熱軋側(cè)壓大小存在較大關(guān)聯(lián)，熱軋生產(chǎn)時側(cè)壓小于50 mm時，缺陷極易發(fā)生?；谝陨显?，為快速、有效地降低DQXXXXH1的翹皮發(fā)生量，提高帶鋼質(zhì)量，決定在后續(xù)生產(chǎn)該鋼種時，限制DQXXXX的板坯側(cè)壓量，盡量安排大于50 mm的合同寬度進行生產(chǎn)試驗。

6 結(jié)束語

DQXX系列鍍錫板邊部翹皮封鎖曾一度成為熱軋、煉鋼的焦點問題，經(jīng)過一系列試驗及取樣分析，目前已能將缺陷產(chǎn)生工序聚焦于熱軋工序；通過相關(guān)措施的制定，該鋼種該缺陷也已得到有效控制。下一步將繼續(xù)對該缺陷在熱軋工序具體的產(chǎn)生原因進行研究，試圖將該缺陷降至最低水平。