不同結構主動蓄熱墻體日光溫室傳熱特性

鮑恩財，曹晏飛，鄒志榮，張 勇※

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不同結構主動蓄熱墻體日光溫室傳熱特性

鮑恩財1,2，曹晏飛1，鄒志榮1，張 勇1※

（1. 西北農林科技大學園藝學院，農業農村部西北設施園藝工程重點實驗室，楊凌 712100； 2. 江蘇省農業科學院農業設施與裝備研究所，農業農村部長江中下游設施農業工程重點實驗室，南京 210014）

主動蓄熱墻體日光溫室具有良好的蓄能效果，對改善日光溫室內的熱環境起到了重要作用。但是對其如何有效地提高了溫室的儲能效率的特性和機理研究還有待進一步探索，以及如何進一步優化其性能，明確設計指標需要深入研究。該文在深入研究日光溫室熱量散失規律的基礎上，構建了傳統主動蓄熱墻體日光溫室（G1）、回填裝配式主動蓄熱墻體日光溫室（G2），并試驗測試了G1和G2主動蓄熱循環系統的進出口溫濕度、墻體表面熱流密度、室內氣溫等參數，詳細分析其傳熱規律和特性。結果表明：典型晴天（2017年12月31日）蓄熱時段G1、G2主動蓄熱循環系統的進、出口平均溫差分別為10.2、11.6 ℃，平均蓄熱熱流密度分別為90.21、141.94 W/m2；典型陰天（2018年1月14日）放熱時段G1、G2的進、出口平均溫差分別為1.8、2.3 ℃，平均放熱熱流密度分別為7.48、5.66 W/m2。對墻體內主動蓄熱循環系統的傳熱特性進行分析，G2的主動蓄熱循環系統的蓄、放熱量均較G1多。對后墻除主動蓄熱系統以外的墻體外壁面被動傳熱特性進行分析，典型晴天蓄熱階段G1、G2整日的蓄熱量分別比放熱量多142.01、281.55 MJ；典型陰天放熱階段G1、G2的蓄熱量分別比放熱量少51.36、29.05 MJ，G2白天蓄熱量較多、夜間放熱量較少，表明G2墻體的長期儲熱能力較G1更高，更有利于溫室在長時間低溫寡照天氣條件保持更穩定的室內溫濕度環境。該文可為主動蓄熱日光溫室結構優化及熱負荷設計提供理論和實踐參考，并為主動蓄熱日光溫室的進一步發展奠定研究基礎。

墻體；溫室；溫度；主動蓄熱；主動蓄熱循環系統；傳熱

0 引 言

傳統的日光溫室主要依靠被動的方式利用太陽能蓄熱，對被動蓄熱日光溫室的傳熱特性已有較多的研究，如佟國紅等[1]用頻率響應法對不同厚度磚墻和聚苯板組成的共600 mm厚墻體的傳熱特性進行了理論分析；李小芳等[2]利用熱反應系數法和日光溫室熱環境的數學模型模擬分析了日光溫室墻體蓄熱量、墻體溫度以及室內氣溫；籍秀紅[3]以1 d中夜間溫室北墻內表面對內的累積放熱量作為墻體整體結構綜合熱性能的評價指標和選擇建造依據；李建設等[4]測試了晴、陰天氣條件下土質后墻和地面的表面溫度及熱通量，結果表明，地面的熱緩沖能力總是大于墻體；管勇等[5]提出了日光溫室三重結構相變蓄熱墻體構筑方法，分析認為相變蓄熱墻體比對照溫室北墻體的有效蓄熱量提高了26.6%、夜間放熱量累積供熱量提高了16.2%，另外通過測試發現透過前坡屋面照射在溫室北墻內表面太陽能影響墻體溫度變化的深度有限，約占三重結構相變蓄熱墻體總厚度（900 mm）的1/3；Ayyappan等[6]通過試驗分析認為溫室內使用顯熱材料進行蓄熱是最簡單、最廉價蓄熱方式；史宇亮等[7]分析了日光溫室土墻體溫度變化規律，計算了墻體的蓄、放熱量，得出表面土墻白天蓄積熱量的43%用于改善夜間溫室內熱環境；李明等[8]采用一維差分法對日光溫室墻體及土壤表面溫度進行模擬，結果表明土墻在陰天夜間的放熱量較晴天夜間下降了60%；何向麗等[9]設計了拆裝式黃麻纖維后墻溫室，通過蓄熱系數、熱阻、熱惰性指標評價溫室后墻材料熱工性能。

日光溫室主動蓄熱技術研究方面，張義等[10-14]設計了一種以水為介質的水幕簾蓄放熱系統，該系統安裝在日光溫室后墻表面，白天利用水幕簾中的水循環流動吸收太陽能并匯入水池中，夜間利用水循環釋放熱量，與對照溫室相比，安裝有該系統的溫室夜間溫度提高5.4 ℃以上、作物根際溫度提高1.6 ℃以上；凌浩恕等[15-17]將雙集熱管多曲面槽式空氣集熱器結合相變材料應用于帶豎向風道的日光溫室后墻，研究結果表明，當集熱器長度為16 m、管內空氣流速為2.0 m/s時，晴天條件下該系統可為室內提供50～65 MJ 的熱量。

本課題組設計了一種主動蓄熱墻體日光溫室[18]，展開了一系列測試分析[19-23]，具有較好的蓄熱效果，對改善室內夜間熱環境起到了重要作用，在多地進行推廣應用。本文在課題組前期研究的基礎上，深入分析主動蓄熱墻體日光溫室的傳熱原理，進一步在前文研究[23]的基礎上選擇典型晴天和典型陰天的測試參數對主動蓄熱墻體日光溫室的傳熱特性進行分析，包括主動蓄熱循環系統和后墻被動蓄熱的傳熱特性，以期為主動蓄熱日光溫室結構優化及熱負荷設計提供指導，并為這類溫室的進一步發展奠定理論基礎。

1 材料與方法

1.1 試驗材料

1.1.1 試驗溫室

試驗采用了2座新建溫室作為試驗的對象，該試驗溫室位于陜西省楊凌示范區旭榮農業與陜西省設施農業工程技術研究中心的共建基地內（34°16￠N，108°06￠E），試驗溫室建于2017年8月，試驗進行過程中，2座試驗溫室內均種植了作物番茄（試驗作物定植于2017年11月5日），種植的栽培方式采用基質袋培，灌溉方式為滴灌。試驗溫室采用保溫被覆蓋進行夜間的保溫，保溫被開啟時間為早晨09:00，關閉時間為17:00。全文中的保溫被覆蓋時段為夜間（17:00－次日09:00），保溫被開啟時段為白天（09:00－17:00）。試驗過程中晴天正午時段打開溫室頂通風口，通風口開啟的時間為12:00，關閉的時間為當日下午14:00。

供試驗用的測試溫室基本結構圖如圖1所示。其中G1代表傳統主動蓄熱墻體日光溫室[24-27]，該日光溫室的結構跨度為10 m，溫室長度為32 m，溫室的朝向方位為南偏東5°，屋脊高度5.0 m，溫室后墻高度為3.6 m，該溫室結構采光屋面為直線型屋面。試驗溫室后墻的構造結構由內向外，溫室最內為120 mm黏土磚墻，然后是960 mm相變固化土，再是120 mm黏土磚墻，最外邊為100 mm聚苯板保溫絕熱層，溫室后墻總厚度為1.3 m。溫室內部的相變固化土的配方為當地黃土添加8%摻量（質量比）的相變固化劑攪拌均勻，并逐層夯實而成，相變固化劑配方見文獻[28]。試驗溫室采用復合式承重骨架作為采光面支撐骨架，骨架間距為1 m，溫室后坡采用100 mm聚苯板+SBS防水層構造，溫室前采光屋面采用PO高透光薄膜；另外一個試驗溫室G2，結構上采用回填裝配式主動蓄熱墻體日光溫室[24,29-31]，后墻總厚度為1.3 m，結構由外向內為100 mm聚苯板+10 mm鋼筋網+1 170 mm相變固化土+10 mm鋼筋網+10 mm混凝土噴漿涂層，溫室結構的其他構造參數與G1一致，進而突出溫室的墻體對比試驗的嚴謹性。

圖1 試驗溫室結構圖

1.1.2 主動蓄熱循環系統

試驗溫室G1和G2的蓄熱系統類似，溫室內部用于儲能的氣流運動方式相同，主動儲能風機的數量及功率一致。以G1試驗溫室為例進行說明，G1的主動蓄熱循環系統見圖2。在結構上，G1試驗溫室的橫向儲能風道材料上采用了建筑工程中常用的預制混凝土空心板為基礎材料，均勻布置在溫室后墻的內部，上下共布置4層，每層預制混凝土空心板的構件規格為555 mm×120 mm，長度5 m，每個預制混凝土空心板具有儲能孔5個，每個儲能孔的直徑為80 mm；主動儲能系統的豎向儲能風道為黏土磚砌筑的孔道，該孔道進口截面尺寸為960 mm× 200 mm，出口部分截面尺寸為960 mm×400 mm；主動儲能風機采用軸流風機（上海展鳴風機電器有限公司生產），并采用負壓通風的方式進行儲能；儲能風機共布置2臺，位置布置在溫室后墻中部的出風口上方，每臺儲能風機的額定功率為0.12 kW，出風量為2 100 m3/h，風機的額定轉速2 800 r/min。試驗溫室G2除其他結構與G1相同外，其橫向風道的材料采用了直徑為200 mm的PVC-U半管均勻排布的方式，布置采用了單層集束布置，即每層并排布置3根PVC-U半管、間距100 mm，然后再在豎直方向上布置4層，該儲能系統的垂直風道為直徑200 mm的PVC圓管（進、出風口尺寸一致）。

風機的啟閉采用自動控制模式，番茄在白天適宜空氣溫度范圍為18～25 ℃、夜間為8～13 ℃，夜間的最低耐受氣溫為5 ℃[32]。因此，設置白天（09:00－17:00）的室內氣溫高于25 ℃開啟風機進行蓄熱，低于20 ℃停止；夜間（17:00－次日09:00）的室內氣溫低于13 ℃開啟進行放熱，低于8 ℃時停止并發出警報，提醒進行人工加溫。

圖2 主動蓄熱循環系統示意圖

1.2 測點布置

試驗中的溫濕度測點布置在每座溫室的2個進風口和1個出風口的位置，數量為各布置1個；溫濕度測點每座溫室內部各布置2個，溫室度探頭分別布置在溫室長度方向上的3個等分截面處，溫室跨度方向的中部位置，高度為距離地面以上1.5 m高度處；試驗溫室后墻長度方向上，居中位置布置1個熱流傳感器，傳感器距離地面1.5 m高。溫室內的氣溫和相對濕度采用HOBO UX100-011型溫濕度記錄儀進行記錄（該儀器的參數為：美國Onset公司，精度：溫度±0.2 ℃、相對濕度±2.5%）；熱流密度采用HFP01SC熱流傳感器進行試驗數據的記錄（該儀器的參數為：荷蘭Hukseflux公司生產，精度：±3%）測量；測量方法為，將熱流傳感器連接到34970A數據自動采集儀上進行自動數據的記錄（美國Agilent公司生產）。試驗過程中，數據采集的時間段為2017年11月1日—2018年1月31日，所有的數據記錄時間間隔均為30 min。試驗中主動蓄熱循環系統進、出風口風速測量采用testo 425熱敏風速儀（德國Testo公司）進行測試和記錄，精度：風速±(0.03+5%) m/s測量實際風速，分辨率0.01 m/s）。

1.3 指標計算

1.3.1 蓄、放熱量

根據主動蓄熱循環系統進、出口空氣溫濕度值結合空氣風速和管徑等參數，計算得到系統運行過程中的換熱量及冷凝水量，按下式計算：

（1）

（2）

1.3.2 能效比

參照能效比的一般定義，本文確定主動蓄熱循環系統的能效比為1 d中蓄熱階段或放熱階段的總換熱量與風機耗電量的比值，按下式計算：

式中P為風機的額定功率，kW；為主動蓄熱循環系統蓄熱階段或放熱階段的運行時間，s。

1.3.3 被動蓄、放熱量

主動蓄熱墻體在主動蓄熱循環系統運行時為主動和被動聯合蓄/放熱，其余時間均為單一被動蓄/放熱。按下式計算：

1.3.4 傳熱貢獻率

墻體傳熱量是通過主動蓄熱循環系統的主動式蓄放熱和后墻被動式蓄放熱共同作用的結果，為了評價蓄熱方式對墻體傳熱特性的影響，本文提出傳熱貢獻率，表示蓄熱或放熱階段主動傳熱量和被動傳熱量與總傳熱量之比。

（6）

式中act為主動蓄熱循環系統的傳熱貢獻率，%；pas為后墻被動傳熱貢獻率，%；Q為總傳熱量，MJ，Q=act+pas。

1.4 數據處理

本文試驗數據采用Excel 2007進行數據分析及圖表的制作。

2 主動蓄熱循環系統傳熱原理

主動蓄熱墻體日光溫室的熱量傳遞過程包括熱傳導、熱對流和熱輻射3種基本方式。日光溫室后墻被動傳熱過程已被諸多學者研究透徹，而關于主動蓄熱循環系統的傳熱機理研究較少，本節重點分析主動蓄熱循環系統傳熱的原理。

日光溫室主動蓄熱墻體與被動蓄熱墻體的區別在于，前者后墻內安裝有主動蓄熱循環系統，該系統主要包括傳熱風道、軸流風機及控制系統。傳熱風道出口位置安裝有軸流風機，軸流風機以日光溫室室內溫度（溫度隨室外的環境變化而變化）為啟動信號，以達到最大限度地提高日光溫室墻體蓄熱量的目的。白天，由于太陽輻射使得溫室內空氣溫度升高，有時氣溫可能超過作物生長的適宜溫度，而后墻被動蓄熱的有效厚度有限、深層溫度依然較低，啟動軸流風機，使溫室內的熱空氣流經傳熱風道，進入傳熱風道的熱空氣在風道內與管道壁面進行強迫對流換熱，空氣中的熱能向后墻深層蓄熱體轉移，后墻深層的溫度升高，從而將空氣中的富余的熱能貯存到后墻深層中，在此過程中，也降低了室內空氣中的溫度。夜間，當溫室內氣溫低于設定值時，啟動軸流式風機，使空氣流經傳熱風道而被加熱，對流換熱后將后墻深層貯存的熱量隨氣流釋放到溫室內，從而維持溫室內空氣相對較高的溫度，主動蓄熱循環系統的傳熱過程見圖3。

圖3 主動蓄熱循環系統傳熱原理圖

3 主動蓄熱循環系統傳熱特性分析

3.1 進出口風速

主動蓄熱循環系統進出口風速如表1所示，差異主要受墻體氣密性、管道形式影響，G1的出風口風速為2.82 m/s，顯著高于G2，進風口風速卻較G2小，這是因為混凝土預制板的對接處凹凸不平、粗糙度大導致管道密閉性較差，且管道孔數多、直徑小造成氣流運動分散。

表1 主動蓄熱循環系統進出風口風速

注：不同字母表示處理間差異顯著（<0.05），±標準差，下同。

Note: Different characters indicate significant differences among treatments (<0.05),±standard deviation, the same below.

3.2 進出口溫度

對不同天氣條件下主動蓄熱循環系統的進、出口溫度進行分析。典型晴天（2017年12月31日09:00—次日09:00，下同）條件下主動蓄熱循環系統進、出口溫度及相對濕度變化如圖4所示。由圖可知，主動蓄熱循環系統進口溫度變化與室內氣溫一致，因進、出口位于溫室后墻頂部，故溫度略高于室內氣溫（距離地面1.5 m高處），這是由于熱壓的自然向上運動引起的溫差；風機按照設定程序在白天（09:00—17:00，下同）時段室內氣溫達到25 ℃時開始啟動，風機啟動后均有出口氣溫降低隨后相對平穩的過程，直至室內氣溫低于20 ℃停止，說明該時段內墻體在持續蓄熱，蓄熱時段G1、G2的進、出口平均溫差分別為10.2、11.6 ℃；G1、G2的進、出口平均相對濕度差分別為17.5%、29.3%；G1、G2的蓄熱時間分別為6、5 h，說明在白天室內氣溫升高階段，G1略快于G2；隨著夜間（17:00—次日09:00，下同）室內氣溫逐漸降低，當室內氣溫開始低于13 ℃時，風機啟動開始放熱，直至室內氣溫低于8 ℃時停止，從圖中可以看出在典型晴天夜間室內氣溫均高于8 ℃，故主動蓄熱循環系統可持續放熱，放熱時段G1、G2的進、出口平均溫差分別為3.2、3.0 ℃；G1、G2的進、出口平均相對濕度差分別為7.1%、13.5%；G1、G2的放熱時間分別為10.5、8.5 h，說明在保溫被覆蓋后室內氣溫降低階段，G1明顯快于G2，這也說明2座溫室的夜間保溫能力為G2＞G1。

典型陰天（2018年1月14日 09:00—次日09:00，下同）條件下主動蓄熱循環系統進、出口溫度變化如圖5所示。由圖可知，2座溫室在陰天室內白天的氣溫未達到25 ℃，故主動蓄熱循環系統未啟動，進、出口溫度變化與室內氣溫一致；白天的氣溫表現為G1低于G2，這是因為G1前期蓄積的熱量不足或（且）散熱較多，故G1在夜間（17:00—次日09:00，下同）的氣溫迅速降低，G1、G2在夜間的放熱時間分別為16、9 h，進、出口平均溫差分別為1.8、2.3 ℃，再次說明2座溫室的夜間保溫能力為G2＞G1；主動蓄熱循環系統啟動期間G1、G2進、出口平均相對濕度差分別為2.2%、13.2%。

3.3 傳熱效率

由文獻[33]計算得到主動蓄熱循環系統進出風口平均含濕量，計算結果如表2所示。將所有參數代入式（1）～（3）計算主動蓄熱循環系統的蓄、放熱量與能效比的結果如表2所示。

由表2可知，典型晴天蓄熱階段G2的蓄熱量為215.27 MJ，是G1的1.8倍，其達到49.83，是G1的3.2倍，故G2的節能效果較佳，這是因為2座溫室的蓄熱時長相差較小，而G2的進口風速與截面面積均較大。典型晴天與典型陰天放熱階段，2座溫室的主動蓄熱循環系統的放熱量均表現為G2較多，其中典型陰天條件下G1的放熱與G2相差較小，這是因為G1的放熱時長較長，達到了16 h。無論是蓄熱還是放熱階段，2座溫室主動蓄熱循環系統的能耗比均大于1，具有明顯的節能效果，尤其是G2的節能效果較為明顯。

圖4 典型晴天主動蓄熱循環系統進、出口溫度及相對濕度變化（2017-12-31 09:00—次日09:00）

圖5 典型陰天主動蓄熱循環系統進、出口溫度及相對濕度變化（2018-01-14 09:00—次日09:00）

表2 主動蓄熱循環系統平均含濕量和傳熱性能參數 Table 2 Average moisture content and heat transfer performance parameters of active heat storage circulation system

3.4 墻體被動傳熱特性分析

3.4.1 熱流密度

典型天氣條件下，后墻表面熱流密度變化如圖6所示。圖6a顯示了典型晴天后墻表面熱流密度變化，典型晴天G1、G2的最大蓄熱熱流密度分別為170.22、243.17 W/m2，平均蓄熱熱流密度分別為90.21、141.94 W/m2，蓄熱時長分別為7、6.5 h；G1、G2的平均放熱熱流密度分別為20.25、18.51 W/m2。

圖6 典型天氣后墻熱流密度變化

圖6b顯示了典型陰天后墻表面熱流密度變化，典型陰天G1、G2的最大蓄熱熱流密度分別為17.42、16.56 W/m2，平均蓄熱熱流密度分別為8.41、10.77 W/m2，蓄熱時長分別為3、3.5 h；G1、G2的最大放熱熱流密度分別為11.04、9.10 W/m2，平均放熱熱流密度分別為7.48、5.66 W/m2。因此，墻體表面熱流密度在蓄熱階段隨著光照強度的變化而變化，故變化幅度較大，放熱階段的變化較為平穩。晴天條件下，G1與G2的后墻表面熱流密度差異較大，特別是蓄熱階段，這是因為墻體表面材料不一致（G1為黏土磚、G2為混凝土噴漿）。

3.4.2 蓄、放熱量

后墻的被動蓄放熱量計算的結果如表3所示。

表3 墻體被動傳熱特性

由表3可知，典型晴天蓄熱階段G2后墻被動蓄熱量較G1高46.9%；放熱階段G2后墻被動蓄熱量與G1差異較小；整日的蓄熱量均大于放熱量，G1、G2的蓄熱量分別比放熱量大142.01、281.55 MJ，這部分熱量在墻體內部蓄積，用于提高墻體內部蓄熱體溫度，G2剩余的熱量較多，表示G2墻體內部蓄熱體溫度較高，這也與前期分析[23]結果一致。

典型陰天蓄熱階段G2后墻被動蓄熱量較G1高46.4%；放熱階段G2后墻被動放熱量較G1少26.2%；整日的蓄熱量均小于放熱量，G1、G2的蓄熱量分別比放熱量少51.36、29.05 MJ，這部分熱量來源于晴天墻體內部蓄積的熱量，宏觀表現為陰天條件下墻體內部的溫度低于晴天，G2白天蓄熱量較多、夜間放熱量較少，說明墻體的整體保溫能力較好，這也與前期分析[23]結果一致。

3.4.3 傳熱貢獻率

計算結果表明，主動蓄熱循環系統在典型晴天蓄熱階段G1、G2的蓄熱貢獻率分別為30.02%、34.32%；放熱階段，G1、G2的放熱貢獻率分別為27.38%、39.35%。典型陰天放熱貢獻率分別為36.41%、44.01%。因此，無論晴、陰天，主動蓄熱循環系統運行的時段內，G2的蓄熱量、放熱量均為較大；后墻被動傳熱過程中，G2的蓄熱量較大、放熱量較少。

4 討 論

因2座溫室的結構尺寸一致，本文在計算主動蓄熱墻體的主、被動傳熱量時忽略了山墻和土壤傳熱對主動蓄熱墻體傳熱量的影響，也未考慮主動蓄熱墻體在軸流風機未啟動時段自然對流傳熱量的主動蓄熱墻體傳熱量的影響。陳超[34]采用置于后墻外側頂部的太陽能空氣集熱器為日光溫室相變蓄熱后墻主動供熱，使得主動蓄熱量占整個墻體蓄熱量的21.9%，這對本文的借鑒作用在于，可額外通過增加室外熱量的利用為室內供熱，提高蓄熱量。趙淑梅等[35]研究發現，在中空后墻日光溫室中，自然對流的后墻較非自然對流后墻白天蓄熱量提高了15.1%、夜晚放熱量提高了14.7%，中空后墻蓄熱部分為1 200 mm厚，而中空層厚度為600 mm厚，占據了一半的體積，故在無風機強迫對流情況下空氣自然對流量較大，對蓄、放熱量具有較好的提升效果。

目前的栽培管理方式需要在正午前后對日光溫室進行了通風降溫、換氣，在此過程中散失了大量的熱量，而本文創建的主動蓄熱墻體日光溫室結構，正是在充分明確日光溫室散熱機理的基礎上，根據溫室內的熱量循環構建的。另外，近期也有研究表明[33]日光溫室通風換氣時的換熱損失約占整個日光溫室吸熱量的95.61%，如果能將這部分換熱損失轉化儲存到溫室內，這對日光溫室的熱環境的提升將具有顯著效果。

日光溫室墻體材料常見的熱物理參數指標包括：導熱系數、比熱容、蓄熱系數、熱阻、熱惰性指標等，文中未對該類參數進行測定。文中G1和G2主動蓄熱循環系統的管道材質不一致，導致兩者的風道阻力也不一致，本文試驗過程中未關注風道阻力、換熱系數。

5 結 論

1）典型晴天（2017年12月31日）和典型陰天（2018年1月14日）蓄、放熱時段的進、出口平均溫差和時長均反映出2座溫室的夜間（17:00—次日9:00）保溫能力表現為G2>G1。

2）對主動蓄熱循環系統的傳熱特性進行分析，典型晴天蓄熱階段G2的蓄熱量為215.27 MJ、能效比49.83，分別是G1的1.8倍和3.2倍，典型晴天與典型陰天放熱階段，2座溫室的主動蓄熱循環系統的放熱量均表現為G2較多，故G2的主動蓄熱循環系統的蓄、放熱量較大，節能效果較好。

3）對后墻被動傳熱特性進行分析，典型晴天蓄熱階段G1、G2整日的蓄熱量分別比放熱量多142.01、281.55 MJ；典型陰天放熱階段G1、G2的蓄熱量分別比放熱量少51.36、29.05 MJ，故G2白天蓄熱量較多、夜間放熱量較少，說明墻體的整體保溫能力較好。

綜上，無論晴、陰天，主動蓄熱循環系統運行的時段內，G2的的蓄熱量、放熱量均較大；后墻被動傳熱過程中，G2的蓄熱量較多、放熱量較少。因此，G2墻體的長期儲熱能力較G1更高，更有利于溫室在長時間低溫寡照天氣條件保持更穩定的室內溫濕度環境。

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Characteristic of heat transfer for active heat storage wall with different structures in Chinese solar greenhouse

Bao Encai1,2, Cao Yanfei1, Zou Zhirong1, Zhang Yong1※

(1.712100,; 2.210014,)

Chinese solar greenhouse(hereafter CSG) is an efficient energy-saving greenhouse, and plays an important role in Chinese protected horticulture development. Active thermal storage back wall of CSG has excellent effect of energy storage. However, the hygrothermal performance of active thermal storage wall should be studied further. In this paper, heat transfer characteristics of active heat storage wall with different structures were studied. The CSG with traditional active heat storage wall (hereafter G1) and CSG with backfill-assembled active heat storage wall (hereafter G2) was introduced for experiment based on the operation experiments of heat loss of CSG. The humiture of inlet and outlet, the surface heat flux, temperature and humidity of experiment CSG had been tested. And the heat transfer characteristics were also studied. The results showed that the wind speed at outlet of G1 was 2.82 m/s, significantly higher than that of G2. However, the wind speed of inlet of G1 was smaller than that of G2. Under continuous sunny conditions, the average temperature difference between inlet and outlet of G1 and G2 were 10.2, 11.6 ℃, respectively, in the case of active thermal storage conditions; and the average temperature difference between inlet and outlet of G1 and G2 were 3.2 and 3.0 ℃ respectively, in the case of heat release conditions. Under continuous cloudy conditions, the average temperature difference between inlet and outlet of G1 and G2 were 1.8 and 2.3 ℃ respectively, in the case of heat release conditions; and the exothermic heat flux of G1 and G2 were 7.48 and 5.66 W/m2, respectively. The heat transfer characteristic of heat storage circulation system of active thermal storage wall were be analyzed. Research shows that the average heat exchange amount of G1 and G2 were 120.36 and 215.27 MJ, respectively, under continuous sunny conditions. And the energy efficiency ratio of G1 and G2 were 15.48 and 49.83, respectively. Therefore, the heat storage amount of G2 had a dramatic improvement compared to G1. The G2 had a better energy saving effect. Under continuous cloudy conditions, the G2 released more heat compared to G1. In the typical sunny day, the passive heat storage amount of back wall of G2 was 46.9% higher than G1 during the heat storage process and it was similar for both G1 and G2 during the heat release process. In the typical cloudy day, the passive heat storage amount of back wall of G2 was 46.4% higher than G1 during the heat storage process while the passive heat release amount of back wall of G2 was 26.2% lower than that of G1. In typical sunny day, the heat storage contributions of G1 and G2 were 30.02% and 34.32%, respectively and the heat release contributions of G1 and G2 were 27.38% and 39.35%, respectively. In typical cloudy day, the heat release contributions of G1 and G2 were 36.41% and 44.01%, respectively. Our study showed that the G2 had higher long-term heat storage capacity, and G2 would facilitate to maintain inner humiture stability of CSG under the long-term low temperature and cloudy conditions. This paper can provide a theoretical and practical guidance to thermal load design of CSG with active thermal storage system.

walls; greenhouse; temperature; active heat storage; active heat storage circulation system; heat transfer

鮑恩財，曹晏飛，鄒志榮，張 勇. 不同結構主動蓄熱墻體日光溫室傳熱特性[J]. 農業工程學報，2019，35(3)：189－197. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2019.03.024 http://www.tcsae.org

Bao Encai, Cao Yanfei, Zou Zhirong, Zhang Yong. Characteristic of heat transfer for active heat storage wall with different structures in Chinese solar greenhouse[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2019, 35(3): 189－197. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2019.03.024 http://www.tcsae.org

10.11975/j.issn.1002-6819.2019.03.024

S625.1

A

1002-6819(2019)-03-0189-09

2018-05-14

2019-01-01

陜西省重點研發計劃項目（2018TSCXL-NY-05-05）；寧夏回族自治區重點研發計劃重大項目（2016BZ0901）；陜西省科技統籌創新工程項目（2016KTCL02-02）；江蘇省農業科技自主創新資金（CX(16)1002）

鮑恩財，助理研究員，博士，主要從事設施園藝工程方面的研究。Email：baoencai1990@163.com

中國農業工程學會高級會員：鮑恩財（E041200295S）

張 勇，副教授，博士，主要從事溫室建筑結構及光熱環境和建筑園藝研究。Email：Landscape@nwsuaf.edu.cn

中國農業工程學會高級會員：張勇（E041200715S）