□文/劉文靜
隨著社會的發展及建造技術的不斷進步,隧道逐步向大跨度、大斷面發展,眾多大跨地下結構,如地下水電工程、地下油庫、地下LPG庫、地下場館等不斷建成。大跨隧道一般選擇在地質較好的地層建設,但當不可避免地在如灰巖、白云巖等巖層中建造時,會受到地下溶洞的影響。
國內已有眾多學者[1~4]研究溶洞對隧道穩定性的影響,指出了溶洞的存在對洞室的穩定性存在不利影響。但以上研究成果均針對小斷面、近圓形隧道,大跨、扁平隧道與小斷面、近圓形隧道的受力及施工方法存在較大差異,本文采用有限元數值分析方法分析溶洞對大跨、扁平隧道穩定性的影響,研究隧道掘進中圍巖變形和破壞的規律并就處理措施進行分析,為后續大跨隧道的設計與施工給予指導。
基于有限差分數值計算軟件FLAC3D,采用地層-結構模型進行建模與計算。地層采用實體單元進行模擬,選取基于Mohr-Coulomb破壞準則的理想彈塑性本構模型;錨索、錨桿采用cable結構單元模擬;C30噴層混凝土采用shell結構單元模擬。
計算模型范圍取隧道左右各100 m、底板下方100 m、隧道頂上方100 m,縱向取1 m。結合袁偉澤、徐干成等[5~6]的研究成果,隧道橫向分5 塊,導洞橫向寬度取10 m;錨索間距取5 m,長度取30 m,預加力取2 000 kN;錨桿間距取1 m,長度取6 m。見圖1。

圖1 計算模型
先開挖兩側導洞1、后開挖中導洞2、再開挖兩中立柱3,最后開挖下臺階4。開挖后立即對本區域范圍內溶洞進行處理,施作錨桿、錨索等支護結構并設置6個位移監測點,分別位于拱頂、拱頂角、拱腰、拱腰角、拱肩角、拱肩。見圖2。

圖2 計算模型及監測點布置
計算時將巖體簡化為均質體,基于Ⅲ級圍巖,參照GBT 50218—2014《工程巖體分級標準》、RMR 分類及Hoek-Brown 經驗準則綜合考慮,Ⅲ級均質巖體的黏聚力為1 000 kPa。考慮到一般堅硬巖層中構造應力的存在,本文取側壓力系數為2。見表1和表2。

表1 隧道結構的物理力學參數

表2 支護結構的物理力學參數
為研究不同位置溶洞對隧道穩定性的影響,選取拱頂加固區(直徑10 m)、拱頂(直徑10 m)、拱腰(直徑10 m)、拱肩(直徑10 m)、隧道內(直徑10 m)、加固區外(直徑40 m)6個不同位置進行分析。
在無溶洞無錨索工況下,隧洞開挖后剪應變增量及塑性區見圖3和圖4。

圖3 無錨索工況剪應變增量

圖4 無錨索工況塑性區
隧洞開挖后在較大側壓力的工況下,拱頂、拱肩、洞室邊墻角及仰拱處均形成了貫通的塑性區,拱頂存在逐步塌落的風險。
采用錨索對洞頂進行支護后的塑性區見圖5。

圖5 施作錨索后塑性區
隧洞頂部塑性區域大幅減少,僅在洞室周圍形成局部的塑性區且均未形成貫通區域,洞室可處于穩定狀態。由此可見,洞頂錨索對洞室的穩定性起到至關重要的作用,需采取措施確保錨索加固效果。
當溶洞位于隧道周圍不同位置時,會對洞室的穩定性產生不同的影響。見圖6。

圖6 不同位置溶洞下不同位置位移
由圖6 可知,溶洞所處位置對成洞后拱頂及拱腰處的位移影響不大,而對拱肩處的位移影響要稍大,影響最大的溶洞位置為拱腰。
隧道開挖完成后,溶洞位于不同位置時錨桿軸力差異不大,最大差值僅為9 kN;錨索軸力差值較小,最大差值為50 kN,故可知溶洞的存在對洞室的穩定性的影響不大。見圖7。

圖7 不同位置溶洞下錨桿和錨索軸力
另外,溶洞位于不同位置處時,隧道開挖完成后洞室周邊的塑性區均位于洞室壁周圍有限范圍,僅在溶洞周邊一定范圍內存在區別,在其余位置處塑性區的分布差異不大。
為研究溶洞回填與否對隧道穩定性的影響,模擬計算了拱頂溶洞在回填后施工錨桿、錨索及直接在溶洞壁施工錨桿、錨索工況下隧道開挖后的穩定性。見圖8。

圖8 拱頂溶洞回填與否不同位置位移
對溶洞進行回填后施作支護或直接在溶洞壁施工支護,除拱頂溶洞角部外,洞室周圍其他位置的位移差異不大;兩種工況下錨桿的軸力分別為29.1、29.0 kN,錨索的軸力為2 585、2 580 kN,故可知對于直徑不大的溶洞來說,可以不對溶洞進行處理,而在溶洞側壁直接施作支護結構。
1)對于水平應力較大的隧道而言,隧道開挖后存在拱頂逐層塌落的風險,需采取錨索、錨桿等支護措施,錨索對隧道的穩定性起到至關重要的作用,設計與施工時需確保錨索的施工質量及耐久性。
2)溶洞位于隧道不同位置處時,對隧道的穩定性影響不大,隧道開挖后可對洞室輪廓范圍內的溶洞采取一般性的處理措施,但考慮到錨索錨固效果,設計與施工中需對位于錨索錨固區的溶洞加強處理措施。
3)對于隧道輪廓范圍的溶洞,隧道開挖后也可不對溶洞進行回填處理,而在溶洞側壁上直接施作支護措施。