低氮燃燒技術(shù)在金川2×150MW機(jī)組鍋爐煙氣脫硝工程中的應(yīng)用

于會泳，張繼武

（金川集團(tuán)有限公司，甘肅 金昌 737100）

1 簡述

近年來，伴隨著國家對燃煤電廠煙氣排放物控制標(biāo)準(zhǔn)的提高，新建火電機(jī)組在設(shè)計之初即采用了低氮燃燒技術(shù)的燃燒設(shè)備，但一些早期投產(chǎn)的機(jī)組鍋爐采用的燃燒系統(tǒng)設(shè)備在氮氧化物控制方面能力較差，特別是在單機(jī)容量在150MW以下所配鍋爐，或鍋爐蒸發(fā)量在420t/h左右的鍋爐，金川公司熱電廠兩臺150MW機(jī)組始建于2004年，投產(chǎn)于2008年，這兩臺機(jī)組鍋爐在設(shè)計中采用了第一代低氮燃燒技術(shù)，能夠降低20%的氮氧化物生成，盡管在投產(chǎn)之初能夠滿足國家環(huán)保部門的要求，但按照國家最新環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)要求，2014年7月1日之后，要實(shí)現(xiàn)煙氣總出口氮氧化物100mg/m3的新排放標(biāo)準(zhǔn)。為此，金川公司熱電廠在2013年8月-10月分別對兩臺機(jī)組鍋爐實(shí)施了鍋爐內(nèi)部低氮燃燒改造，本文重點(diǎn)分析兩臺鍋爐原有結(jié)構(gòu)方面存在的不足和改造工程在低氮燃燒技術(shù)方面采取的措施。

2 鍋爐結(jié)構(gòu)概況

金川集團(tuán)股份有限公司熱電公司熱電二車間 DG480/13.7-II10 型鍋爐是東方鍋爐廠設(shè)計制造的 2×150MW 燃煤機(jī)組超高壓鍋爐。鍋爐為一次中間再熱π型布置、超高壓自然循環(huán)汽包爐、單爐膛、燃燒器四角布置、切圓燃燒、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、采用回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器、露天布置、 爐頂大包、緊身封閉、全鋼結(jié)構(gòu)、雙排布置。

2.1 鍋爐基本尺寸

表1 鍋爐基本尺寸

2.2 設(shè)計燃煤成分及特性

表2 煤質(zhì)資料

2.3 燃燒系統(tǒng)

圖1 燃燒器切圓布置圖

表4

制粉系統(tǒng)為鋼球磨中間儲倉制乏氣送粉系統(tǒng)，每爐配兩臺磨煤機(jī)，磨煤機(jī)型號：MTZ3258，設(shè)計煤粉細(xì)度 R90=20.20%。燃燒設(shè)備為四角布置，切向燃燒，百葉窗式水平濃淡燃燒器，采用切圓布置方式，假象切圓直徑為Φ641。每角燃燒器共布置 10 層噴口，其中有四層一次風(fēng)（A、B、C、D）噴口，一層頂二次風(fēng)（OFA）噴口，五層二次風(fēng)噴口，（AA、AB、BC、CD、DD，其中 AB、CD 層布置有燃油裝置）。一次風(fēng)噴口布置有周界風(fēng)。燃燒器主要設(shè)計參數(shù)

圖2 噴口布置圖

表3 燃燒器主要設(shè)計參數(shù)（設(shè)計煤種，BMCR 工況）

2.4 鍋爐現(xiàn)狀及分析

2.4.1 入爐煤種

鍋爐原始設(shè)計煤種收到基全水分在 18.3%左右，空干基水分在 1.87%左右。煤的可燃基揮發(fā)分約為 31%，收到基灰分約 21%左右，灰的軟化溫度 T2 在 1103℃左右，熱值約 21000 kJ/kg。實(shí)際燃用煤種見表4。

2.4.2 燃燒器設(shè)計邊界條件分析

（1）煤質(zhì)條件

根據(jù)電廠設(shè)計煤質(zhì)、校核煤質(zhì)及現(xiàn)有煤質(zhì)分析結(jié)果，現(xiàn)從煤質(zhì)的著火、燃盡和結(jié)渣三個方面，對熱電二車間兩臺鍋爐使用燃煤進(jìn)行分析和評價。

①燃料著火特性

表5 著火穩(wěn)燃特性判別指標(biāo)

燃盡特性判別范圍：F z 傅張指數(shù) 判別范圍及結(jié)論F z≤0.5 極難燃盡0.52.0 極易燃盡設(shè)計煤質(zhì) F z= 4.3 極易燃盡校核煤質(zhì) F z= 3.4 極易燃盡燃料結(jié)渣特性結(jié)渣特性判別范圍：S T 軟化溫度 結(jié)論>1 3 9 0 輕微1 3 9 0>S T<1 2 6 0 中等<1 2 6 0 嚴(yán)重

②爐膛參數(shù)及燃盡高度條件分析。鍋爐的爐膛容積為2856.3m3，爐膛容積熱負(fù)荷與截面積熱負(fù)荷分別為131KW/m3（ 對 應(yīng) 113×103KCal/M3H） 與 4.349MW/m2（ 對 應(yīng) 3.74×106KCal/M2H）。與同類型鍋爐設(shè)計參數(shù)邊界條件對比表中相比，容積熱負(fù)荷偏大，斷面熱負(fù)荷適中。在低氮改造方案中應(yīng)充分考慮熱負(fù)荷偏高情況，采取有效的分區(qū)燃燒措施。

表6 爐膛主要參數(shù)

3 解決原有鍋爐燃燒系統(tǒng)易結(jié)焦問題及抑制氮氧化物生成措施

3.1 燃料分級

圖3 鍋爐低氮噴燃器冷態(tài)煙花示蹤照片

由于鍋爐原有燃燒系統(tǒng)采用均等配風(fēng)方式、一般水平濃淡分離技術(shù)，在燃燒熱值較高揮發(fā)份偏大煤種時，會導(dǎo)致煤粉在噴口周圍即實(shí)現(xiàn)迅速燃燒，均等配風(fēng)方式又導(dǎo)致在噴燃器附近大量空氣被送入，最終致使在四角切圓的切向點(diǎn)，因溫度偏高在水冷壁周圍形成結(jié)渣；根據(jù)對鍋爐原有系統(tǒng)的分析，本次改造采用燃料分級技術(shù)，通過噴燃器噴口結(jié)構(gòu)改變，在噴燃器出口利用多重分離技術(shù)實(shí)現(xiàn)一次風(fēng)分成濃淡兩股，濃相在內(nèi)，更靠近火焰中心；淡相在外，貼近水冷壁。濃相在內(nèi)著火時，火焰溫度相對較高，但是氧氣比相對較少，故生成的氮氧化物的幾率相對減少；淡相在外，氧氣比相對較大，但由于距火焰高溫區(qū)域較遠(yuǎn)，溫度相對較低，故氮氧化物的生成也不會很多。

燃料分級送入鍋爐爐膛，并且在噴燃器邊界采用了偏置5度角的偏置風(fēng)來冷卻水冷壁表面溫度，以此來減輕水冷壁結(jié)渣。同時，這樣的結(jié)構(gòu)也可使得燃料中的氮氧化物由于在噴燃器出口缺氧而延遲生成，從而抑制氮氧化物的生成。

3.2 燃燒分區(qū)

根據(jù)對鍋爐容積熱負(fù)荷和斷面熱負(fù)荷計算數(shù)據(jù)分析結(jié)論可知，為了減少由于容積熱負(fù)荷偏高造成鍋爐上部爐膛出口容易因熱容沒有被吸收造成在水平煙道形成結(jié)渣，本次改造中采用了總體降低主燃燒區(qū)的分區(qū)燃燒設(shè)計，將四層煤粉噴燃器噴口分層降低，最高層降低900mm，并且減小每層間距離，由原來間距1100mm減少為550mm的間距，大大降低了主燃燒區(qū)的高度；而在原有鍋爐二次大風(fēng)箱頂部上移1750mm開始設(shè)計了燃盡風(fēng)風(fēng)箱，利用這兩種結(jié)構(gòu)設(shè)計，使得在不改變整體鍋爐爐膛高度的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)了燃燒分區(qū)的設(shè)計理念。此種結(jié)構(gòu)由于在不同燃燒區(qū)送入的氧量不同，在主燃燒區(qū)基本維持缺氧燃燒，在燃盡區(qū)送入過量氧的方式，整體抑制氮氧化物在鍋爐爐膛內(nèi)的生成，并且由于主燃燒區(qū)缺氧燃燒，爐膛中心區(qū)溫度偏低，使得熱力型氮氧化物和瞬發(fā)型氮氧化物都難以生成，起到了良好地降低氮氧化物的效果。另一方面，由于主燃燒區(qū)的總體降低，使得該鍋爐在未改變爐膛受熱面的前提下，由于降低了主燃燒區(qū)的燃燒溫度，從而減輕了鍋爐結(jié)渣的可能性，也最終實(shí)現(xiàn)了鍋爐帶負(fù)荷能力的提升。

圖4 改造成主燃燒區(qū)和燃盡區(qū)鍋爐燃燒模擬圖

4 結(jié)論

通過本次改造工程，在分析原有兩臺煤粉鍋爐燃燒系統(tǒng)存在問題的基礎(chǔ)上，應(yīng)用氮氧化物生成機(jī)理和鍋爐結(jié)渣原因分析，利用對原有燃燒系統(tǒng)總體高度的降低和噴燃器噴口結(jié)構(gòu)的改變，從而實(shí)現(xiàn)了抑制爐膛內(nèi)氮氧化物的生成，也解決了鍋爐原燃燒系統(tǒng)容易在水冷壁區(qū)域結(jié)渣的問題提升了鍋爐出力，經(jīng)過改造后投入運(yùn)行檢驗，效果較好。