某超臨界鍋爐結渣原因分析與對策

李建偉，王 林，王紅雨

某超臨界鍋爐結渣原因分析與對策

李建偉1，王 林2，王紅雨2

（1.國家能源集團甘肅電力有限公司，甘肅 蘭州 730010；2.西安熱工研究院有限公司，陜西 西安 710054）

針對某電廠超臨界350 MW機組鍋爐受熱面嚴重結渣問題，從設計、安裝、運行及燃料等方面進行現場調查，在初步分析的基礎上，搭建積灰試驗臺開展模擬積灰試驗，利用掃描電子顯微鏡（SEM）、X射線衍射（XRD）等對積灰樣品進行了分析。結果表明：某新疆煤具有較高的積灰沾污傾向，長時間摻燒易結渣煤種是此次鍋爐嚴重結渣的主要原因；鍋爐配風方式不合理、高氧量運行、一二次風比率失調等是造成鍋爐結渣的次要原因。通過優化配風、降低氧量、加強吹灰及調整一二次風配比，削弱了爐內燃燒強度，降低了爐膛出口煙溫，結渣情況得到較大程度改善。

超臨界；鍋爐；高堿煤；摻燒；積灰；結渣；運行調整

某電廠2臺超臨界350 MW機組鍋爐在熱網聯調期間均出現了嚴重的爐內結渣，導致1號鍋爐被迫停運，2號鍋爐降低出力運行，正常生產受到嚴重影響。相關研究表明，煤中含有的礦物質成分會導致受熱面的積灰結渣問題，這會對鍋爐的安全有效運行造成嚴重的危害。另外，電廠基于成本考慮，長時間摻燒有嚴重沾污和結渣傾向的高鈉、鉀煤種也是造成鍋爐嚴重結渣的主要原因。

1 存在問題

某電廠2×350 MW機組鍋爐為HG-1100/25.4-YM2、一次中間再熱、單爐膛Π型超臨界直流鍋爐。爐膛斷面14.627 3 m×14.627 3 m。設計煤種為寧夏煤，校核煤種為寧夏煤與當地靖礦煤（1:1）混煤。鍋爐采用四角切圓燃燒，配置5臺MPS180-HP-Ⅱ型中速磨煤機，對應5層煤粉燃燒器，BMCR工況4臺運行，1臺備用，下2層為等離子點火燃燒器。燃燒器采用低氮燃燒技術，噴口加裝十字花形擴散器，能夠促進煤粉穩燃和提前著火。鍋爐整體布置如圖1所示。

1—冷灰斗；2—煤粉燃燒器；3—SOFA燃燒器；4—中間集箱；5—屏式過熱器；6—高溫過熱器；7—汽水分離器；8—高溫再熱器；9—低溫再熱器；10—低溫過熱器；11—省煤器；12—SCR脫硝裝置；13—空氣預熱器。

2臺鍋爐試運行期間，高負荷時主蒸汽、再熱汽溫均偏低（約520 ℃，設計值約570 ℃）。為提高汽溫，采取了增大煤粉細度、提高一二次風量、實施寶塔型配風等措施，蒸汽溫度升高至540 ℃左右。二次風擋板開度見表1。

表1 二次風擋板開度

Tab.1 The opening degrees of the secondary air doors %

按上述方式運行1個月后，1號鍋爐的爐膛出口煙溫顯著升高（超出1 000 ℃），同時伴隨減溫水量大幅增加、爐膛吹灰程控時常中斷等情況。就地檢查發現，主燃燒器上部至燃盡風區域結渣嚴重。繼續帶負荷1個月運行，出現省煤器落灰管被渣塊堵塞、引風機出力接近額定以及爐膛負壓難以維持的問題。為查明原因，安排專人順煙氣走向檢查各觀火孔及人孔，發現高溫過熱器和高溫再熱器部位結渣嚴重，熔融渣塊將管排大部分包裹，煙氣通道幾近堵塞。經檢查確認，1號鍋爐已無法保證安全運行，決定停爐清渣。

2號鍋爐燃用煤種與1號鍋爐相同，啟動后帶負荷至280 MW，爐膛出口煙溫短時間內即超過 1 000 ℃，伴隨出現減溫水量增加，各部煙溫升高，蒸汽參數惡化，吹灰控制困難等問題。現場檢查發現，主燃燒器上部至燃盡風區域、水平煙道等結渣較為嚴重，部分高溫過熱器、高溫再熱器管排結渣。吹灰時掉至渣井的渣量大且為熔融狀態，極易粘連形成大渣塊，冷卻后質地十分堅硬，多次卡住碎渣機牙輪。2號鍋爐隨時面臨超溫、結渣以致于停爐的危險。

2 原因分析

2.1 設計與安裝

1）爐膛結構設計 2臺鍋爐均為哈鍋超臨界煙煤鍋爐。同類機組有華能大慶熱電有限公司2×350 MW機組鍋爐，燃用褐煤，未出現過嚴重結渣；特變電工新疆硅業自備熱電廠和新疆天池昌吉熱電廠亦有同類型機組，摻燒一定比例的準東煤，結渣情況處于可控狀態。相比較而言，這兩臺鍋爐在同類鍋爐中屬于容積偏大，容積熱負荷與截面熱負荷取值較小的鍋爐，這種鍋爐的爐膛設計具有一定的抗結渣優勢[1]，有利于減輕或避免結渣，且適于鍋爐設計煤質。

2）燃燒器安裝 1號爐燃燒器切圓設計直徑754.2 mm/564.8 mm，安裝實測最大755 mm/530 mm，偏差較小，符合設計。逐角逐層測量燃燒器垂直與水平安裝角度，最大誤差角度為-3°，安裝質量基本滿足要求。鍋爐采用小切圓設計有利于防止煙氣刷墻和爐膛結渣[2]。

3）爐內切圓直徑 鍋爐冷態空氣動力場試驗采用飄帶法和爐內實測相結合進行，結果如圖2所示。模化工況下切圓直徑沿爐深方向約7 m，爐寬方向約7.2 m。模化工況切圓適中，實際運行時燃燒切圓直徑會大于模化測量值[3-4]，可能會對受熱面結渣有些影響[5]。

2.2 煤質與灰成分檢測

電廠所購煤包括蘭州魏家地煤（簡稱“魏家地煤”）、新疆潞安煤（簡稱“潞安煤”）、新疆瓜州廣匯煤（簡稱“廣匯煤”）及某公司新疆煤（簡稱“某新疆煤”）。鍋爐實際燃用為上述幾種煤的混煤。2臺機組前期試運階段，主要燃用當地魏家地煤、潞安煤和廣匯煤的摻燒比例較大。熱網聯調后，出力增大，燃煤量加大，燃用煤種增加了某新疆煤。2臺鍋爐帶負荷后均出現了嚴重的結渣問題，故對煤場各煤種進行了取樣，并委托相關單位進行分析，結果見表2。

表2 煤質分析結果

Tab.2 The analysis results of coal quality

試運期間，1號鍋爐燃煤中新疆煤占比超過60%，2號爐燃用新疆煤占比超過90%，混煤采用非預混、分倉上煤方式，底層磨煤機優先燃用揮發分較高的魏家地煤和某新疆煤，中上層磨煤機燃用廣匯煤及潞安煤。燃煤量統計結果見表3。

表3 燃煤量統計結果

Tab.3 The statistical results offuel coal quantity

試運初期燃用魏家地煤和潞安煤的混煤時，爐膛并未出現嚴重結渣，上述兩種煤摻燒結渣的可能性較小。10月份以后燃用瓜州廣匯煤和某新疆煤較多，出現了嚴重結渣，判斷后兩種煤引發結渣的可能性較大。

煤灰軟化溫度（ST）可作為判斷煤種結渣性的初步指標，ST＞1 400 ℃為結渣傾向較弱的煤，ST＜1 250 ℃為有結渣傾向的煤[5]。對上述4種煤進行了煤灰成分及灰熔點分析，結果見表4。從表4可見：魏家地煤ST大于1 390 ℃，屬于不易結渣煤種；其他幾種新疆煤ST均小于等于1 220 ℃，具有一定的結渣傾向。

表4 灰成分及灰熔點測試結果

Tab.4The test results of ash component and melting point

由表4可知，所燒某新疆煤中的堿金屬氧化物Na2O質量分數非常高，達到18.40%，K2O質量分數約為1.63%，為典型的高鈉、鉀煤。此外，各煤種中S含量較高，對于煤種結渣有一定的促進作用。相關研究表明，高堿金屬煤種具有很強的沾污及結渣傾向[6-7]。

根據煤質分析與煤灰特性分析結果，初步推測摻燒某新疆煤是導致此次鍋爐出現嚴重結渣問題的主要原因。由于電廠實際燒煤是將各煤種混合摻配后送入爐膛燃燒的，為便于單獨分析每一種煤的積灰結渣特性，有必要開展單因子變量的對比試驗。

2.3 對比試驗

為模擬爐膛受熱面上的煤灰沉積過程，利用高溫石英爐、煙氣配置系統、積灰管（積灰探針）以及錄像裝置，搭建了煤灰沉積試驗臺，具體布置如圖3所示。積灰試驗臺的核心組件是積灰管，其由一個圓柱形的套管構成，伸入高溫石英爐后，為避免套管被持續加熱，在其內部通入壓縮空氣作為冷卻介質，以維持套管外壁面溫度的基本恒定，從而更好地模擬爐膛的受熱面管子。

圖3 積灰試驗臺

積灰試驗臺設定爐溫為950 ℃，積灰探針表面溫度550 ℃，魏家地煤和某新疆煤經破碎機等時間碾磨后作為試驗樣品，由模擬煙氣攜帶，從給料系統添加進高溫石英爐。積灰試驗時間設置為1 h。利用攝像頭拍攝煤粉燃燒后沉積于積灰探針表面的全過程，魏家地煤和某新疆煤的積灰過程分別如圖4、圖5所示。

從圖4和圖5可以看出，相同時間內，某新疆煤積灰層厚度明顯大于魏家地煤。將上述2種煤積灰層厚度隨時間的變化做曲線，結果如圖6所示。從圖6可看出，某新疆煤的積灰速度遠高于魏家地煤，這說明某新疆煤的灰沉積傾向更高。

圖6 積灰速率曲線

2.3.1灰粒微觀形貌

利用SEM（掃描電子顯微鏡）對魏家地煤和某新疆煤積灰層取樣觀察，2種煤灰粒的微觀形貌分別如圖7和圖8所示。

圖7 魏家地煤灰電鏡照片

圖8 某新疆煤灰電鏡照片

從圖7和圖8可以看出：魏家地煤的灰顆粒較大，表面粗糙，形狀極不規則，彼此間粘連較少；而某新疆煤灰粒的粒徑較小，形狀近似扁球形；與魏家地煤相比，某新疆煤不同顆粒間粘結現象顯著，使得灰塊結構較為致密，這表明該煤的灰粒在沉積過程中發生了燒結，若繼續增加試驗時間，該燒結灰層很可能發展成為結渣。

Xu等人[8]的研究表明，混合煤樣中，準東煤比例＞50%時，形成的煤灰中細顆粒（＜10 μm）含量更高，且細顆粒中Ca、Fe和Mg等金屬元素含量也較高。Naruse等人[9]指出，細顆粒（粒徑＜3 μm）是煤灰初始沉積層的主要成分。Jing等人[10]的研究表明，煤灰的燒結溫度與其Fe2O3、CaO、Na2O和K2O的含量呈負相關關系，對于MgO，其在一定范圍內含量增加也會造成煤灰燒結溫度的降低，進而促進結渣形成。某新疆煤灰中小顆粒豐富，試驗中積灰速度遠高于魏家地煤，根據已有文獻，推斷其具有較高的結渣性。

2.3.2灰粒X射線衍射分析

為了解灰顆粒中的具體物相，對上述2個灰層進行了X射線衍射測試，結果如圖9和圖10所示。

圖9 魏家地煤灰物相檢測

圖10 某新疆煤灰物相檢測

從圖9和圖10可以看出：魏家地煤灰中含量從高到低依次為SiO2、AlPO4、CaO以及Fe2O3；某新疆煤灰中含有較多的CaSO4、CaCO3，另外Fe2O3和NaCl也存在于煤灰中。已有研究表明[10-11]，煤灰中硅鋁氧化物含量高，則煤灰具有較高的灰熔點，不易結渣，故魏家地煤結渣性較低。陶玉潔[12]的研究表明，煤灰中的Na在1 000 ℃以下時，以NaCl形式存在，某新疆煤灰中存留較多的鈉元素，對于結渣將起到促進作用。

2.3.3沾污指數計算

在煤灰的沾污特性評價中，對于煙煤型灰，沾污指數w評價體系較為準確[13]。首先定義酸堿比，即煤灰中堿性氧化物（以表示）含量與酸性氧化物（以表示）含量之比，其計算公式為

B/A=((Na2O)+(CaO)+(Fe2O3)+(K2O)+

(MgO))/((TiO2)+(SiO2)+(Al2O3))

在酸堿比基礎上，定義灰沾污指數為

w=/×(Na2O）

沾污性判斷分級界限見表5，各煤種沾污特性值w計算結果見表6。由表6可見，某新疆煤煤樣沾污特性值w達到11以上，遠大于嚴重沾污特性的最高值0.50，有極嚴重沾污傾向。

表5 煙煤型灰沾污指數界限值

Tab.5 The limit values of ash contamination index of bituminous coal

表6 各煤種沾污指數結果

Tab.6 Theash contamination indexes of various coals

1號、2號鍋爐燃用煤中，2種嚴重結渣煤占比分別為30.3%和65.7%，較長時間大量摻燒上述煤種，導致了燃燒器區域及爐膛出口受熱面發生嚴重的沾污及結渣。

2.3.4積灰結渣機理

鍋爐結渣是一個復雜的物理化學過程。爐內溫度較高時，一部分灰呈熔融或半熔融狀態，在到達受熱面時若未完全冷卻仍具有較高黏性，會黏附到受熱面上形成初始渣層。渣層熱阻較高，外表溫度升高，使熔化灰更易黏附后續灰粒[14-15]，結渣由此不斷發展。煤中易氣化的堿金屬化合物Na2O、K2O在燃燒時揮發為氣態進入煙氣[16-17]，溫度降低時凝結黏附在受熱面上（沾污），進而黏附其他顆粒形成初始結渣層，最終發展為結渣[18]。

本次結渣過程中，沾污及結渣沉積物形態有單側楔形積灰、雙側楔形積灰、單側熔變積灰和積灰搭橋等，主要氣化物質為堿金屬氧化物Na2O、K2O，底層積灰為明顯的堿金屬化合物型積灰類型。

綜合分析1號、2號爐沾污及結渣的過程與上述機理一致，先是燃燒器上部高溫區的沾污、結渣，之后爐膛出口溫度因爐內結渣爐膛吸熱減少而升高，沾污及結渣向出口高溫段受熱面發展，導致水平煙道高溫段結渣嚴重。

3 解決方案

經過分析，2臺鍋爐結渣的主要原因為較長時間大量摻燒了有嚴重沾污和嚴重結渣傾向的高鈉、鉀煤種，不當的配風方式也是加重結渣的因素。對此，可采取以下解決方案。

1）在采購和燃用環節，明確煤質特性。對列入采購清單的煤種，做到煤質資料全面詳實。定期對煤質進行元素分析和灰成分分析，把好煤質入口關。

2）混合煤種的特性不是參與摻燒的各煤種各自特性的簡單相加，沾污及結渣性能更多取決于所摻燒的有嚴重沾污及嚴重結渣傾向煤種的比例，具體摻燒比例需要通過專項摻燒試驗確定。另外，電廠還需要儲備一定量的沾污傾向小的煤種，以確保鍋爐穩定燃燒和安全摻燒。

3）通過運行調整減弱爐膛燃燒強度，降低 爐膛溫度。因不能停爐，先適當降低負荷（最低至180 MW），讓渣塊掉落。后續采取以下措施：①采用均等型配風及分級配風，分級供風，控制燃燒速率，降低爐內溫度水平；②合理調整一、二次風率；③控制總氧量在3.0%~3.5%；④加強吹灰等。采取以上措施后，結渣逐步減輕，爐膛出口煙溫降至900 ℃以下，鍋爐運行基本正常。

4）由于嚴重結渣導致受熱面出現一定程度的扭曲變形、管排出列、管外表沾污、管壁磨損以及燃燒器噴口燒損等現象，故建議擇機消缺，保證設備完好。

［1］ 楊忠燦, 劉家利, 何紅光. 新疆準東煤特性研究及其鍋爐選型[J]. 熱力發電, 2010, 39(8): 38-40.

YANG Zhongcan, LIU Jiali, HE Hongguang. Study on properties of Zhundong coal in Xinjiang region and type-selection for boilers burning this coal sort[J]. Thermal Power Generation, 2010, 39(8): 38-40.

［2］ 李衛東, 周虹光, 張經武, 等. 結渣性煤種鍋爐燃燒設備選型[J]. 中國電力, 2011, 44(3): 39-42.

LI Weidong, ZHOU Hongguang, ZHANG Jingwu, et al. Selection of combustion equipment for boilers fired slagging coal[J]. Electric Power, 2011, 44(3): 39-42.

［3］ 鞏時尚, 張博, 陳祿, 等. 八角雙切圓鍋爐爐內空氣動力場計算研究[J]. 電力勘測設計, 2018(9): 11-17.

GONG Shishang, ZHANG Bo, CHEN Lu, et al. Calculation of aero-dynamical field in furnace on eight-square double tangential boiler[J]. Electric Power Survey & Design, 2018(9): 11-17.

［4］ 白昊, 張忠孝, 岳樸杰, 等. 四角切圓鍋爐冷態空氣動力場試驗研究[J]. 電站系統工程, 2018, 34(4): 6-8.

BAI Hao, ZHANG Zhongxiao, YUE Pujie, et al. Experi-mental research on cold aerodynamic field of boiler with tangential firing[J]. Power System Engineering, 2018, 34(4): 6-8.

［5］ 譚袖, 宋陽, 袁德權. 1 025 t/h鍋爐冷態空氣動力場分析及熱態燃燒調整試驗[J]. 節能技術, 2018, 36(2): 135-138.

TAN Xiu, SONG Yang, YUAN Dequan. Cold aerody-namic field analysis and thermal combustion adjustment test of 1 025 t/h boiler[J]. Energy Conservation Techno-logy, 2018, 36(2): 135-138.

［6］ 王林, 劉輝, 王輝, 等. 電廠燃用準東煤結焦原因分析與解決措施[J]. 節能技術, 2018, 36(1): 44-49.

WANG Lin, LIU Hui, WANG Hui, et al. Cause analysis and solving measures of coke formation by burning Zhundong coal in power plant[J]. Energy Conservation Technology, 2018, 36(1): 44-49.

［7］ 江鋒浩, 張守玉, 黃小河, 等. 高堿煤燃燒過程中結渣機理研究進展[J]. 煤炭轉化, 2018, 41(2): 1-8.

JIANG Haofeng, ZHANG Shouyu, HUANG Xiaohe, et al. Research progress on slagging mechanism during high alkali coal combustion process[J]. Coal Conversion, 2018, 41(2): 1-8.

［8］ XU J, YU D, FAN B, et al. Characterization of ash particles from co-combustion with a Zhundong coal for understanding ash deposition behavior[J]. Energy & Fuels, 2013, 28(1): 678-684.

［9］ NARUSE I, KAMIHASHIRA D, MIYAUCHI Y, et al. Fundamental ash deposition characteristics in pulverized coal reaction under high temperature conditions[J]. Fuel, 2005, 84(4): 405-410.

［10］ JING N, WANG Q, LUO Z, et al. Effect of chemical composition on sintering behavior of Jincheng coal ash under gasification atmosphere[J]. Chemical Engineering Communications, 2012, 199(2): 189-202.

［11］ 王林, 王紅雨, 韓瑞, 等. 超臨界熱電聯產鍋爐結焦機理分析與工程調整措施[J]. 燃燒科學與技術, 2019, 25(1): 37-44.

WANG Lin, WANG Hongyu, HAN Rui, et al. Mechanism analysis and engineering adjustment of coking problem in cogeneration super critical boiler[J]. Journal of Combustion Science and Technology, 2019, 25(1): 37-44.

［12］ 陶玉潔. 高堿金屬準東煤燃燒特性及灰渣行為的基礎研究[D]. 杭州: 浙江大學, 2015: 32-37.

TAO Yujie. Basic research on combustion characteristics and ash behaviors of high-alkali Zhundong coal[D]. Hangzhou: Zhejiang University, 2015: 32-37.

［13］ 劉家利, 蘇國慶, 張小宏, 等. 高堿金屬煤煤灰沾污特性評價方法[J]. 熱力發電, 2016, 45(1): 9-13.

LIU Jiali, SU Guoqing, ZHANG Xiaohong, et al. Evaluation method for ash fouling characteristics of coals with high alkali content[J]. Thermal Power Generation, 2016, 45(1): 9-13.

［14］ 鄭國太, 李昊, 趙寶國, 等. 基于供需能量平衡的用戶側綜合能源系統電/熱儲能設備綜合優化配置[J]. 電力系統保護與控制, 2018, 46(16): 8-18.

ZHENG Guotai, LI Hao, ZHAO Baoguo, et al. Comprehensive optimization of electrical/thermal energy storage equipments for integrated energy system near user side based on energy supply and demand balance[J]. Power System Protection and Control, 2018, 46(16): 8-18.

［15］ 李鍵. 燃煤鍋爐受熱面積灰和結渣的形成機理及控制措施研究[J]. 黑龍江科技信息, 2016(25): 105.

LI Jian. Study on formation mechanism and control measures of ash and slag in heating area of coal-fired boiler[J]. Heilongjiang Science and Technology Informa-tion, 2016(25): 105.

［16］ 張維國, 趙勇綱, 程樂鳴, 等. 準東五彩灣煤中堿/堿土金屬含量及遷移特性試驗研究[J]. 能源研究與信息, 2018, 34(4): 225-232.

ZHANG Weiguo, ZHAO Yonggang, CHENG Leming, et al. Experimental research on the content and transforma-tion of alkali/alkaline earth metals in Zhundong-Wucaiwan coal[J]. Energy Research and Information, 2018, 34(4): 225-232.

［17］ 蘇杰, 孫金龍, 劉友寬, 等. 基于仿人智能控制的火電廠AVC系優化研究[J]. 電力系統保護與控制, 2018, 46(2): 157-162.

SU Jie, SUN Jinlong, LIU Youkuan, et al. Research on AVC system optimization of power plant based on human-simulated intelligent control[J]. Power System Protection and Control, 2018, 46(2): 157-162.

［18］ 梁新忠. 高堿煤堿金屬遷移特性及其對受熱面沾污行為的影響[J]. 鍋爐技術, 2018, 49(4): 76-79.

LIANG Xinzhong. The alkali elements transition charac-teristics and their effect on ash deposition behaviour of high alkali coal[J]. Boiler Technology, 2018, 49(4): 76-79.

Cause analysis and countermeasures of slagging in a supercritical boiler

LI Jianwei1, WANG Lin2, WANG Hongyu2

(1. CHN Energy Group Gansu Electric Power Co., Ltd., Lanzhou 730010, China;2. Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd., Xi’an 710054, China)

In order to solve the problem of serious slagging on heating surface of a supercritical 350 MW unit boiler in a power plant, field investigation was carried out from aspects of design, installation, operation and fuel. On the basis of preliminary conclusions, a test bench for simulating ash accumulation was built up and the experiments were carried out. The samples of ash accumulation were analyzed by SEM and XRD. The results show that, a coal in Xinjiang has a high tendency of ash accumulation, long-term co-firing the coal which easily slags is the main reason for the serious slagging of the boiler, and other items such as unreasonable air distribution mode, high oxygen operation and imbalance of primary to secondary air ratio during the boiler operation are the secondary cause. By optimizing the air distribution, reducing the oxygen content, strengthening the soot blowing and adjusting the ratio of primary to secondary air volume, the combustion intensity in the furnace was weakened, the flue gas temperature at the outlet of the furnace was lowered, and the slagging situation was greatly improved.

supercritical, boiler, high alkali coal, mixed burning, ash deposition, slagging, operation regulation

National Science and Technology Infrastructure Program (2015BAA03B01)

TK16

A

10.19666/j.rlfd.201904106

李建偉, 王林, 王紅雨. 某超臨界鍋爐結渣原因分析與對策[J]. 熱力發電, 2019, 48(12): 122-128. LI Jianwei, WANG Lin, WANG Hongyu. Cause analysis and countermeasures of slagging in a supercritical boiler[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(12): 122-128.

2019-05-20

國家科技支撐計劃資助項目(2015BAA03B01)

李建偉(1963)，男，高級工程師，主要研究方向為大型火電機組運行優化，Jianwei. li. y@chnenergy.com.cn。

（責任編輯 馬昕紅）