綜采工作面過溝谷地貌的覆巖結(jié)構(gòu)演化規(guī)律及協(xié)同控制

郭 靖

(呂梁學院 礦業(yè)工程系，山西 呂梁 033000)

我國中西部地區(qū)淺埋及近淺埋煤層的地表普遍存在溝谷地貌，井下煤炭開采極易受地表的形態(tài)影響[1]，出現(xiàn)采場來壓時間短、壓力遠大于常規(guī)開采壓力的現(xiàn)象，工作面常發(fā)生支架活柱急劇下縮甚至壓架等動載礦壓災害事故，嚴重威脅煤礦的安全生產(chǎn)[2]?；铍u兔煤礦21304工作面過溝谷上坡段時出現(xiàn)大范圍動載礦壓災害，在支架被壓死的同時出現(xiàn)片幫、冒頂情況。針對溝谷地貌下煤炭開采，相關人員進行了較多研究，主要集中在開采邊坡穩(wěn)定性和地表沉陷等方面[3-4]。由于西部地區(qū)煤層淺埋、溝谷發(fā)育、地表起伏大等賦存環(huán)境，煤層開采環(huán)境應力較復雜并出現(xiàn)常規(guī)礦壓理論不能定量解讀的礦壓顯現(xiàn)，礦壓控制效果不理想[5-6]，因此，有關溝谷地貌下的開采圍巖控制理論和技術(shù)措施需要進一步研究。

筆者以山西興縣車家莊煤礦801工作面為研究對象，針對典型的山體溝谷地貌下厚煤層的開采條件，采用數(shù)值模擬和理論分析方法，研究山體溝谷區(qū)域厚煤層開采時覆巖失穩(wěn)破斷特征、運移規(guī)律和應力演化，得到綜采工作面過溝谷地貌時的強礦壓顯現(xiàn)機理及動載協(xié)同控制技術(shù)措施。旨在實現(xiàn)溝谷地貌下煤炭的安全高效開采，為類似地質(zhì)地貌條件下的巖層控制提供參考。

1 礦井生產(chǎn)地質(zhì)條件

車家莊煤礦位于呂梁山脈的西北端，地表地貌為中低山區(qū)，區(qū)內(nèi)溝谷較多，井田走向范圍內(nèi)共有 7條溝谷，其中4條由東向西橫穿整個井田，3條位于井田西南一側(cè)，地表溝谷分布如圖1所示。區(qū)內(nèi)地表溝谷以沖溝為主，沖溝呈葉脈狀網(wǎng)絡發(fā)育，沖溝寬度為5～53 m，平均寬度為29 m；深度為4～60 m，平均深度為32 m；溝壁坡角為13°～52°，平均坡角為33°。

圖1 地表溝谷分布

車家莊煤礦801工作面采用大采高一次采全高工藝回采8#煤層，循環(huán)進度為0.8 m，煤層厚度為2.23～8.34 m，平均厚度為4.87 m，為近水平煤層。直接頂為泥巖，平均厚度為3.14 m；基本頂為細粒砂巖，平均厚度為10.64 m。工作面走向長度為3 796 m，傾向長度為294 m。該區(qū)域地表包含廟溝、椿樹洼溝、白家溝等，南部有白家溝水庫(已廢棄)，埋深為44～268 m。

2 溝谷山體下開采采場演化規(guī)律

2.1 溝谷山體下開采采場應力演化

筆者采用FLAC3D軟件建立溝谷山體下開采采場模型，采用Mohr-Coulomb強度理論[7]。模型尺寸長×寬×高為400 m×300 m×145 m，兩邊各取50 m邊界影響區(qū)，采用位移邊界，左右兩側(cè)水平位移為0，底部水平及垂直位移固定，上部為自由邊界。

建立模型，模擬工作面回采過程得到工作面的不同推進距離下的采場應力分布，采場應力演化云圖如圖2所示。

(a)推進距離110 m(非溝谷段)

(b)推進距離150 m(下坡段)

(c)推進距離200 m(谷底段)

(d)推進距離250 m(上坡段)

由圖2可知，工作面煤壁處的垂直應力隨工作面推進距離的增大而呈增大—減小—增大趨勢。當推進距離為110 m時，工作面處于非溝谷段常規(guī)開采區(qū)，支承應力為2.3 MPa；當推進距離為150 m時，工作面進入溝谷下坡段開采區(qū)，覆巖絕對厚度不斷減小，支架支承應力逐漸減小為2.0 MPa；當推進距離為200 m時，工作面位于谷底段，垂直應力減小至最低值；繼續(xù)推進，工作面進入上坡段，煤壁處應力再次增大，當推進距離為250 m時，支承應力達到2.5 MPa。

2.2 溝谷山體下開采采場結(jié)構(gòu)特征

采用UDEC數(shù)值模擬軟件建立溝谷山體下開采采場模型[8-9]，研究工作面從非溝谷段、溝谷下坡段、谷底段、上坡段整個回采過程中開采覆巖活動規(guī)律和頂板結(jié)構(gòu)特征，如圖3所示。

(a)推進距離110 m(非溝谷段)

(b)推進距離150 m(下坡段)

(c)推進距離200 m(谷底段)

(d)推進距離250 m(上坡段)

圖3 開采覆巖活動規(guī)律和頂板結(jié)構(gòu)特征

由圖3(b)可以看出，工作面位于溝谷下坡段，開采覆巖厚度減小，基本頂破斷后形成承載結(jié)構(gòu)，使得工作面礦壓顯現(xiàn)較為緩和，直接頂下沉量僅為 110 mm。

由圖3(c)可知，工作面位于谷底段，直接頂下沉量僅為80 mm，礦壓顯現(xiàn)不明顯，這是因為高位亞關鍵層破斷后形成了穩(wěn)定的砌體梁結(jié)構(gòu)，承載了部分覆巖重量，進入谷底后上覆部分巖層缺失，覆巖厚度最小、巖層載荷量減小。

由圖3(d)可知，工作面在上坡段推進期間，礦壓顯現(xiàn)強烈，工作面覆巖呈滑落失穩(wěn)、整體下沉狀態(tài)，直接頂及地表的下沉量分別達到660、640 mm，裂縫寬度為150 mm。主要原因是破斷的關鍵層塊體的臨空側(cè)缺少水平應力，無法形成穩(wěn)定鉸接結(jié)構(gòu)。由于上覆巖層載荷全部作用于亞關鍵層塊體上，當亞關鍵層塊體失穩(wěn)時，作用于亞關鍵層上的載荷將全部作用于回采工作面，導致壓力劇烈增加，破斷線出現(xiàn)在煤壁附近時，就會產(chǎn)生動載礦壓。

3 支架工作阻力計算和選型

由上述分析可知，當工作面推進距離為250 m位于溝谷上坡段時，頂板大幅下沉，礦壓顯現(xiàn)劇烈，支架工況處于最危險狀態(tài)[10]。建立溝谷上坡段開采結(jié)構(gòu)力學模型，并進行支架工作阻力計算和支架選型，如圖4所示。

圖4 溝谷上坡段開采結(jié)構(gòu)力學模型

對圖4中覆巖破斷塊體A進行受力分析，在上覆巖層重力、相鄰塊體鉸接力和支架支承力作用下保持平衡，對鉸接點a取力矩，進行力學計算，得到支架載荷計算公式[11]：

(1)

式中：P為支架支護強度，MPa；l1為關鍵層塊體的長度，m；Hk為關鍵層塊體的厚度，m；L為控頂距，m;Hz為直接頂?shù)暮穸?，m；ρ為頂板覆巖的平均密度，kg/m3。

結(jié)合801工作面生產(chǎn)地質(zhì)條件，取l1=8.5 m，Hk=6 m，L=6.3 m，Hz=11.4 m，ρ=2 551 kg/m3，代入式(1)計算得到支架載荷P=0.72 MPa。

支架額定工作阻力[12]：

F≥PBL′/η

(2)

式中：P取值為0.72 MPa；B為支架中心距，取值為1.75 m；L′為支架長度，取值為6.8 m；η為支承效率，0.8。

將相關參數(shù)值代入式(2)，計算得到801工作面支架額定工作阻力F≥10 710 kN。

因此，選取ZY12000/28/64D型液壓支架能滿足頂板控制的需要。

同時在溝谷上坡段2條巷道頂板上安裝圍巖移動傳感器、應力傳感器及離層傳感器，在回采工作面安裝支架壓力傳感器進行如下重點監(jiān)測[13-14]：

1)工作面周期來壓步距，支架支護阻力及運行狀況。

2)超前支護段巷道頂?shù)装逡平俊蓭妥冃吻闆r，預測頂板來壓位置。

3)依據(jù)工作面頂板變化情況，預報頂板破碎程度。

根據(jù)工作面來壓規(guī)律，進行動載礦壓危險性評價，對溝谷地貌條件下的開采區(qū)域進行劃分，在動載易發(fā)區(qū)域?qū)嵤┏邦A警、加強臨時支護、優(yōu)化工作面推進方向與溝谷走向的關系，并加快實施協(xié)同控制措施等。

4 液壓支架適應性工業(yè)性試驗

根據(jù)研究結(jié)果進行現(xiàn)場工業(yè)性試驗，在工作面上、中、下部布置10#、70#、130#支架，組成測站對 801工作面液壓支架的工作阻力進行監(jiān)測。取液壓支架的時間加權(quán)工作阻力與其1倍均方差之和，作為工作面來壓的判據(jù)。實測數(shù)據(jù)整理后得到液壓支架工作阻力如圖5和表1所示。

圖5 801工作面液壓支架工作阻力變化情況

表1 實測液壓支架工作阻力

由圖5和表1可知，工作面在非溝谷地段推進過程中，周期來壓步距為15.8～17.4 m，平均為 16.6 m，來壓期間支架平均工作阻力為9 980 kN，動載系數(shù)平均為1.35；工作面在溝谷地段推進過程中，周期來壓步距為13.4～16.7 m，平均為14.9 m，來壓期間支架平均工作阻力為11 216 kN，動載系數(shù)平均為1.41。上述分析表明液壓支架在破斷頂板沖擊載荷作用下穩(wěn)定性較好，支架阻力有較大富余量[15]。

801工作面液壓支架的工作特性柱狀圖如圖6 所示。

圖6 801工作面液壓支架的工作特性柱狀圖

由圖6可知，801工作面液壓支架主要處于增阻和恒阻的狀態(tài)，頻率分別為52.93%和16.57%。表明液壓支架工作運轉(zhuǎn)狀態(tài)良好，能夠較好地在溝谷地貌條件下使用。

5 結(jié)論

1)工作面在非溝谷段、溝谷下坡段、谷底段、溝谷上坡段回采的過程中，應力呈增大—減小—增大趨勢，在溝谷上坡段垂直應力達到最大值，約為 2.5 MPa。

2)工作面在溝谷上坡段推進期間，破斷關鍵層塊體的臨空側(cè)缺少水平應力，無法形成穩(wěn)定鉸接結(jié)構(gòu)，呈滑落失穩(wěn)、整體下沉狀態(tài)，滑落失穩(wěn)后全部載荷作用于工作面支架上，極易造成支架過載的強礦壓事故，成為影響安全生產(chǎn)的主要因素。

3)保持溝谷上坡段支架與圍巖穩(wěn)定的平衡關系，確保支架的合理工作阻力，同時在動載易發(fā)區(qū)域?qū)嵤敯宓膮f(xié)同控制。實測中ZY12000/28/64D型支架在溝谷上坡段來壓動載系數(shù)為1.37～1.44，液壓支架主要處于增阻和恒阻的狀態(tài)，工作狀態(tài)良好。